též primárním,
vinutí transformátoru při zatížení dostatečně velkou netočivou složkou proudu, konkrétně
jednofázovou zátěží zapojení L-N.
φU+φV +φW=0 [Wb,Wb,Wb] (9)
Následně rovnici derivujeme.
d φU
dt
+
d φV
dt
+
d φW
dt
=
d 0
dt
[Wb,s,Wb,s,Wb,s;s] (10)
.
Použití zesilovače nízkou vstupní impedancí (blížící nule) namísto integračního
zesilovače není vhodné vzhledem možnému ovlivnění měřené veličiny též vzhledem
k tomu, vazba mezi cívkou Rogowskiho potenciometru zdrojem magnetického pole je
většinou velmi volná. Proto je
potřebné signál cívky nejen zesílit, ale také integrovat. Aby Rogowskiho potenciometr nedeformoval měřené magnetické
pole tím neovlivňoval hodnotu měřeného magnetického napětí, obvykle zatížen
citlivým zesilovačem vysokou vstupní impedancí.–
Střídavé magnetické napětí můžeme měřit Rogowskiho potenciometrem, což ohebná
cívka nosném konstrukčním slabě paramagnetickém materiálu (jeho relativní
permeabilita blízká 1).
Sestavíme rovnici pro magnetické toky transformátoru. možné obvykle potřebném
frekvenčním rozsahu zajistit použitím integračního zesilovače.1 Vztahy pro magnetické toky elektrická napětí
Součet magnetických toků vzhledem jádrovému provedení transformátoru při
zanedbání rozptylového magnetického toku nulový. Indukované napětí však přímo
úměrné derivaci magnetického toku tím, jelikož cívka navinuta paramagnetickém
materiálu, také přímo úměrné derivaci magnetického napětí mezi jejími póly.
6.
Podle Faradayova zákona elektromagnetické indukce je
u=−N
d φ
d t
[V;1,Wb,s] (7)
Po úpravě dělením získáme
−
u
N
=
d φ
dt
[V,1;Wb,s] (8)
Tento vztah platí obecně pro libovolné průběhy veličin mezi magnetickým tokem
procházejícím cívkou napětím indukovaným vinutí cívky.
6 Rozbor situace
Předmětem zájmu změna jednotlivých napětí sekundárním, popř
