Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
41. definován vztahem
96
. Lokální činitel odporu odbočení je
tedy např.^„2 -^r2 (3-18)
kde ižo2 odpor odbočení proudu axiálního kanálu průřezem (Ni2Aa2) do
radiálních kanálů průřezem (2Nů2Aji2),
i?r2 odpor vyvolaný zpomalením proudu průřezem (2Nd2Aji2) průře
zem (2Nd2Aje2),
R*2 odpor zrychlení proudu mezi průřezem (2NdiAjeZ) průřezem kon
trakce proudu (2Nd2A di2k c),
aerodynamický odpor vyvolaný rozšířením proudu místem kon
trakce proudu (2Nd2Adi2k průřezem (2Nd2Adc2) (tento odpor odpo
vídá Bordovým —Carnotovým úbytkům tlaku,
RB2 aerodynamický odpor (záporný) zpomalení proudu mezi průřezem
(2Nd2A de2) průřezem (2Ni 2Am2). Příčný řez rotorovou drážkou asynchronního
stroje
. bt2 —bů2
«m2 —hd
Odpor ohybu proudu
Odpor ohybu proudu axiálních kanálů rotoru radiálních kanálů lze napsat
v obvyklém tvaru
1
(3-19)
(2N d2Aii2y
kde C02 lokální činitel uvedeného odporu podle Ošlejška [3-11] jej lze vy
jádřit jednoduchým vztahem
ío2
(3-20)
Poznámka. Zde třeba upozornit skutečnost, námi používané lokální
činitele odporu jsou zásadně vždy vztaženy rozdíly statických tlaků vznikajících
na příslušných aerodynamických odporech.
R
e
-c:
uúl
•o
KZ A
/ II
^'z'b'A T3
C
I p
' cv'■o-c:
Ďd1
Obr
