Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
Vstup rotujícího axiálního kanálu
Pro ostrohranný vstup kruhového rotujícího kanálu možné základě
experimentů, které provedli Benett Poole [2-16], odvodit závislost, kterou lze
v rozsahu poměrů («/wk) aproximovat vzorcem
C, 1,8 0,065 (2-59)
! v
kde obvodová rychlost rotujícího kanálu,
wk střední relativní rychlost kanálu. znám pouze jediný vzorec pro £ex, odvozený experimentů
Švarce Dybana [2-17], tvar
75
.)
Ve skutečnosti jsou poměry výstupu podstatně složitější.
Situace při vstupu rotujícího kanálu určitou podobnost situací při
vstupu šikmého nerotujícího kanálu, jehož osa svírá čelní rovinou úhel [í. Absolutní rychlost c
na výstupu vedle složek jistou radiální složku wr, která vzniká působením
odstředivé síly.
Výstup rotujícího axiálního kanálu
Na základě kinematických představ vztah pro lokální Činitel odporu vý
stupu rotujícího axiálního kanálu £ex měl mít tvar
2
■wk (tj
Fyzikálně odpovídá představě, ztráta tlaku výstupu odpovídá ztrátě celé
absolutní rychlosti působením rázu.
Pro větší poměr u/wk závislost f(u/w podstatně složitější [2-16], Jak je
patrné, vzorec rovněž není vhodný pro (ujwk) Pro uvedený činitel platí
také vzorec Švarcův —Dybanův [2-16]
t*-c“[i+o’3 fe)-°'oo4 fe)T (2-60)
Ceo činitel odporu vstupu pro nerotující kanál. Pro
tento šikmý kanál udává vztah
£e 1,5 0,3 cos 0,2 cos2/? (2-61)
Pro rotující kanál bychom určili arctg Pro hodnotu u/wk tento
vztah blíží spíše hodnotám udávaným vzorcem (2-59).
Jak patrné, oba vzorce dávají značně odlišné výsledky. Podle jednoduché před
stavy, vyplývající kinematiky proudění vstupu, vztah pro měl mít tvar
í . (Rychlost wk\J1 (w/wk)2
