Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
Podle jednoduché před
stavy, vyplývající kinematiky proudění vstupu, vztah pro měl mít tvar
í .
Výstup rotujícího axiálního kanálu
Na základě kinematických představ vztah pro lokální Činitel odporu vý
stupu rotujícího axiálního kanálu £ex měl mít tvar
2
■wk (tj
Fyzikálně odpovídá představě, ztráta tlaku výstupu odpovídá ztrátě celé
absolutní rychlosti působením rázu.)
Ve skutečnosti jsou poměry výstupu podstatně složitější. Absolutní rychlost c
na výstupu vedle složek jistou radiální složku wr, která vzniká působením
odstředivé síly.
Situace při vstupu rotujícího kanálu určitou podobnost situací při
vstupu šikmého nerotujícího kanálu, jehož osa svírá čelní rovinou úhel [í. znám pouze jediný vzorec pro £ex, odvozený experimentů
Švarce Dybana [2-17], tvar
75
. (Rychlost wk\J1 (w/wk)2. Pro
tento šikmý kanál udává vztah
£e 1,5 0,3 cos 0,2 cos2/? (2-61)
Pro rotující kanál bychom určili arctg Pro hodnotu u/wk tento
vztah blíží spíše hodnotám udávaným vzorcem (2-59).Vstup rotujícího axiálního kanálu
Pro ostrohranný vstup kruhového rotujícího kanálu možné základě
experimentů, které provedli Benett Poole [2-16], odvodit závislost, kterou lze
v rozsahu poměrů («/wk) aproximovat vzorcem
C, 1,8 0,065 (2-59)
! v
kde obvodová rychlost rotujícího kanálu,
wk střední relativní rychlost kanálu.
Jak patrné, oba vzorce dávají značně odlišné výsledky.
Pro větší poměr u/wk závislost f(u/w podstatně složitější [2-16], Jak je
patrné, vzorec rovněž není vhodný pro (ujwk) Pro uvedený činitel platí
také vzorec Švarcův —Dybanův [2-16]
t*-c“[i+o’3 fe)-°'oo4 fe)T (2-60)
Ceo činitel odporu vstupu pro nerotující kanál
