Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
Vedení vzduchu axiálním směru podél trubek strojů chladiči vzduch —
vzduch často používané) hlediska sdílení tepla, tedy návrhu účinného chla
diče méně výhodné než příčný tok vzduchu svazkem chladiče. (Tato doba života dále
označuje LN.Teplotní rozdíl A,9Va střední logaritmický teplotní rozdíl chladiči A3cmlog
řešíme metodami výpočtu běžně používanými při návrhu chladičů [12-14], [12-15]. tepelného hlediska je
v tomto směru rozhodující požadavek, aby doba života stroje, podstatě určená
dobou života izolace, byla stejná jako strojů neproměnným zatížením.
Pro posouzení proměnného tepelného zatížení hlediska životnosti izolace je
nejlépe určit poměr vyjadřující procentní změnu doby života porovnání se
stavem při maximální přípustné teplotě, udané normou.7. (Při větším aero
dynamickém odporu dostáváme tomto případě při stejných rychlostech mezi
trubkami 2,5krát 3krát vyšší hodnoty součinitele přestupu tepla než při podél
ném ofukování. Zjedno
dušeně lze dobu života izolace vyjádřit známým vztahem
L exp c2- (12-26)
kde doba života izolace (h),
9 teplota vinutí,
A90 přírůstek teploty, při němž doba života izolace zmenší polovinu,
ci c2jsou konstanty závislé izolačním materiálu. strojů
velkých výkonů (800 více) vhodnější symetrické uspořádání chladičů
podle svislé roviny rovnými řadami trubek obvodu stroje tvaru skříně.) Vyjdeme-li vztahu (12-26), pro proměnné tepelné zatížení
(9 f(t), kde čas), průměrná doba života izolace £stf
388
. ČTU STAVŮ
Návrh stroje, jehož pracovní režim vyznačuje výrazným proměnným
zatížením, není nutné omezovat podmínkou, nesmí být překročeno mezní
oteplení vinutí, stanovené normou pro ustálený stav. Používají především proto, že
více než polovina vyráběných strojů chladiči vzduch —vzduch jsou stroje nevý
bušné, nichž válcový plášť, tedy prostorové uspořádání svazku chladiče jsou
výhodné hlediska požadavků pevnost závěru při vnitřním výbuchu.
Některé podrobnosti optimalizaci návrhu chladičů vzduch—vzduch pro elek
trické stroje metody získání experimentálních podkladů pro výpočet těchto
chladičů jsou uvedeny [12-16],
Běžně používané svazky trubic, nichž jsou jednotlivé řady trubic rovnoměrně
rozloženy obvodu stroje kružnicích, nejsou hlediska optimálního návrhu
chladiče vzduch—vzduch nejlepším řešením, protože geometrické parametry svazku
trubic jednotivých řadách podstatně liší.)
12
