Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
Proudová
hustota vinutí rotoru <x2 3,89 mm-2. Uvnitř stroje vzduch dělí dvě para
lelní cesty, mezipólového prostoru rotorové hvězdy. 40
- 1
kde 40
C 0,921 56A
B 0,003 9215^4
A Cu2
<T2mk^Cu2(0»m/62o)
3 Príklad
Synchronní stroj 2000 kW, délku pólu 490 šířku pólu 260 mm.
377
. Máme
stanovit teplotu budicího vinutí. 246 přečteme pro rychlost 47,6 hodnotu o\mkbCa2 =
= 760 mm-3.4Q.0,5583
90. Část vzduchu vstu
pujícího rotorové hvězdyjí obvykle prochází využívá chlazení komutátoru.
Z rozměrů pólu vyplývá
l 490
C m
Dosazením vztahu (12-16) dostaneme hodnotu
a2 br,,7 760 960 mm',3
1.
Obvodová rychlost vev čele poloviny výšky pólové cívky 47,6 s-1.4.
12.
kterou použijeme dalších vztazích
-4 '60582S- &
&1 °C, 0,5583, 0,002 375
-4 90.0,002 375 ’
Teplota budicího vinutí 114,7 (oteplení 74,7 K). Ventilace dráž
kové části rotoru většinou uskutečňuje radiálními kanály. Šířka vinutí rotoru mm.
Řešení
Z křivky obr. OTE STROJŮ
Stejnosměrné stroje mají zpravidla nesymetrickou ventilaci vstupem
vzduchu opačné straně komutátoru... Budicí vinutí provedeno přesazenými závity
a vnitřní ventilací pólové cívky třídě izolace B
