Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
40
- 1
kde 40
C 0,921 56A
B 0,003 9215^4
A Cu2
<T2mk^Cu2(0»m/62o)
3 Príklad
Synchronní stroj 2000 kW, délku pólu 490 šířku pólu 260 mm.
Z rozměrů pólu vyplývá
l 490
C m
Dosazením vztahu (12-16) dostaneme hodnotu
a2 br,,7 760 960 mm',3
1.4Q. Budicí vinutí provedeno přesazenými závity
a vnitřní ventilací pólové cívky třídě izolace B. 246 přečteme pro rychlost 47,6 hodnotu o\mkbCa2 =
= 760 mm-3.
377
.
12.
kterou použijeme dalších vztazích
-4 '60582S- &
&1 °C, 0,5583, 0,002 375
-4 90.
Řešení
Z křivky obr. Ventilace dráž
kové části rotoru většinou uskutečňuje radiálními kanály.4.0,002 375 ’
Teplota budicího vinutí 114,7 (oteplení 74,7 K). Šířka vinutí rotoru mm. Uvnitř stroje vzduch dělí dvě para
lelní cesty, mezipólového prostoru rotorové hvězdy..0,5583
90. Část vzduchu vstu
pujícího rotorové hvězdyjí obvykle prochází využívá chlazení komutátoru. Máme
stanovit teplotu budicího vinutí. Proudová
hustota vinutí rotoru <x2 3,89 mm-2.
Obvodová rychlost vev čele poloviny výšky pólové cívky 47,6 s-1. OTE STROJŮ
Stejnosměrné stroje mají zpravidla nesymetrickou ventilaci vstupem
vzduchu opačné straně komutátoru.
