Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
1. výhodné, neboť mezi dobou výpočtu řádem soustavy platí
kubická závislost. Protože
ventilace
tepelné schéma obr. tuto teplotu vliv jednak chlazení samotného
svazku plechů, jednak chlazení čel vinutí, praporků komutátoru.12. Řešíme soustavy lineárních rovnic obr. 249, [12-3, 6],
Pro svazek plechů rotoru, znázorněný obr. 247, platí ekvivalentní tepelné
schéma uvedené obr. (Význam indexů: zuby, —jho. Využitím principu superpozice získáme více soustav lineárních rovnic
nižšího řádu. Řeše
ním soustavy obr. Přesnost uvedené
metody pro asymetrické schéma ventilace jisté míry ovlivněna určením pro
pojovacích odporů mezi jednotlivými náhradními zdroji tepla našem případě
odpory Rso, atd. Pro analýzu tepelných poměrů vinutí
rotoru byla zvolena metoda ekvivalentních tepelných obvodů.) Veli-
378
. 251, ’cu —0) Pfcj vypočítáme 3Cuz. Řešením soustavy
na obr. 250, PCu PFez vypočítáme SCuj. 250, 251 252. 248 lze charakterizovat lineárními závislostmi, platí princip
superpozice. Intenzita chla
zení rotoru strojů radiálními ventilačními kanály určena rychlostí cha
rakterem proudění těchto kanálech. Řešením soustavy obr. 248, které obdobné jako střídavých strojů. 252,
PFez PFcj vypočítáme SCu., viz obr. teplení vinutí
Podrobněji probereme metoda výpočtu rozložení teploty vinutí (mědi)
v drážkové části vinutí rotoru.4
