Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
tuto teplotu vliv jednak chlazení samotného
svazku plechů, jednak chlazení čel vinutí, praporků komutátoru. 250, PCu PFez vypočítáme SCuj. 248, které obdobné jako střídavých strojů. (Význam indexů: zuby, —jho. 248 lze charakterizovat lineárními závislostmi, platí princip
superpozice. Protože
ventilace
tepelné schéma obr.4. 247, platí ekvivalentní tepelné
schéma uvedené obr. Využitím principu superpozice získáme více soustav lineárních rovnic
nižšího řádu. 252,
PFez PFcj vypočítáme SCu.12. Řešením soustavy
na obr. Řešíme soustavy lineárních rovnic obr. 249, [12-3, 6],
Pro svazek plechů rotoru, znázorněný obr. Řeše
ním soustavy obr. Intenzita chla
zení rotoru strojů radiálními ventilačními kanály určena rychlostí cha
rakterem proudění těchto kanálech. Řešením soustavy obr.1. teplení vinutí
Podrobněji probereme metoda výpočtu rozložení teploty vinutí (mědi)
v drážkové části vinutí rotoru. 250, 251 252. Pro analýzu tepelných poměrů vinutí
rotoru byla zvolena metoda ekvivalentních tepelných obvodů., viz obr.) Veli-
378
. Přesnost uvedené
metody pro asymetrické schéma ventilace jisté míry ovlivněna určením pro
pojovacích odporů mezi jednotlivými náhradními zdroji tepla našem případě
odpory Rso, atd. výhodné, neboť mezi dobou výpočtu řádem soustavy platí
kubická závislost. 251, ’cu —0) Pfcj vypočítáme 3Cuz
