Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
2.
3. l
Vhodným dimenzováním hřbetního kanálu lze úbytek tlaku tomto pro
storu zmenšit minimum, tj.5. Zpravidla
dochází zúžení vstupního průřezu kanálů statoru oproti výstupnímu průřezu
kanálů rotoru. Výstupní průřez rotoru počítáme podle vztahu
^de2 "2*[7r(‘^r2 2hm2)/Ná2 (t2 bt2)]
Změna průřezu mezi výstupem rotoru vstupem statoru Ade2 Acl),
uvažujeme-li zúžení průřezu statoru, vyvolává místní aerodynamický odpor
( )
Kromě toho nutné uvažovat odpor dvojího ohybu proudu výstupu rotoru
Kso )
2 As
kde n(D2r ls) <5/2/Vdl rdS1<5je průřez vzduchové mezery vztažený na
jednu drážkovou rozteč statoru rd)1 na
středním průměru vzduchové mezery,
(so 1,0 2,0 činitel odporu dvojího ohybu proudu
(vyšší hodnoty £so uvažujeme tam, kde
nedochází zúžení proudu vzdu
chové mezeře.)
Je-li průřez (AsNdl) menší než průřez (2/feliVd!),je nutné uvažovat ještě aerodyna
mický odpor zúžení proudu vzduchové mezeře
R --- -
2 (ASN(AsN dl)2 (2NdlA el)2
(3-38)
Platí-li pro přesazení statorových kanálů vzhledem rotorovým (tj. asi celkového tlaku zdrojů.aerodynamického odporu mezi výstupem rotoru vstupem statoru. vzdálenost mezi
středy radiálních kanálů rotoru statoru) 2bkl (kde bkl šířka radiálního
kanálu statoru axiálním směru), třeba uvažovat aerodynamický odpor třením
ve vzduchové mezeře
(3-39)
2 (NdlAs)2 J
kde A/4 0,015 činitel tření uvažovaný jako velmi drsných kanálů,
os n(dr2 dsl)INál obvod kanálu vzduchové mezeře, vztažený jednu
drážkovou rozteč statoru. Téměř žádné
obtíže nevznikají při realizaci strojů nadpodlažní konstrukce symetrickým venti
103
