Napájení elektronických zařízení (přednášky)

| Kategorie: Skripta  | Tento dokument chci!

Elektronická zařízení potřebují ke své činnosti zdroj elektrické energie a to nejčastěji ve formě stejnosměrného DC výkonu. Postupem času zastarala klasická koncepce napájecích zdrojů proti napájenému zařízení tak mohutně, že disproporce byla nepřiměřená. Proto je možno cca od začátku 70-tých let 20. století pozorovat snahu i renomovaných firem tuto otázku řešit. U nás jsou tyto pokusy spojeny se jménem Ing.Kabeše, ve světě s tak proslulými firmami jako Hewlett§Packard a jiné. Každý napájecí zdroj lze podle Theveninovy věty nahradit sériovým spojením ideálního zdroje napětí a jeho ...

Vydal: FEKT VUT Brno Autor: UREL - Vlastislav Novotný, Pavel Vorel, Miroslav Patočka

Strana 35 z 139

Vámi hledaný text obsahuje tato stránku dokumentu který není autorem určen k veřejnému šíření.

Jak získat tento dokument?






Poznámky redaktora
rovnice (3. konci kapitoly 4. Vhodné je také střídavé prokládání jednotlivých vrstev primárního sekundárního vinutí, roste však neúměrně pracnost (cena) klesá činitel plnění okna. obvodu jádra.33) kde permeabilita vakua (µ0 4π. toroidní jádro. 3. proto nutné podle (3. 3.4).34) µr relativní permeabilita materiálu, průřez jádra, střední délka siločáry. Protože nelze snížit permeabilitu vzduchu, nutno upravit geometrii jádra současně zabezpečit největší poměr permeability jádra permeabilitě okolního prostředí. toku) známe totiž zadaný průběh primárního napětí u1(t). 3. několik toroidů malým průměrem tj.10-7 H/m, tzv. zde také ukázáno, že případě platnosti předpokladu zavedeného před vztahem (3.4.3).19), platný ovšem pro daný kmitočet typ jádra.35 rozptylovou indukčnost. magnetická konstanta), jsou ekvivalentní průřez délka rozptylových cest.1 Algoritmus návrhu Při návrhu uplatníme poznatky všech předchozích kapitol.29) minimalizovat rozptylovou magnetickou vodivost ΛR. 3. Rozptylovou vodivost dále zmenšíme způsobem vinutí. Poznámka transformátorům obecně (nejen síťovým): Všimněme si, celém předchozím výkladu není nikde zmínka použití vzduchové mezery mag.4 Návrh napájecího transformátoru 3. Nestačí vysoká permeabilita µr, ale velký poměr S/l. Blíže jádru umístíme vinutí menším počtem závitů. Neznáme- . důležitá velká mag.1). c) Velikost jádra prvním kroku volíme zkusmo nebo zkušenosti (viz.2 zamyšlení vzduchových mezerách magnetických obvodech a zde vysvětlen jediný případ, kdy smysl mezeru transformátoru použít. vodivost jádra.2. Tím ale vzniká problém malého okénka pro vinutí, což znemožňuje vinout vodiči velkým průřezem přenášet tak velké výkony. Bifilární vinutí nejtěsnější vazbou není možno uskutečnit v případě rozdílných počtů závitů (což téměř vždy) případě nároků izolační pevnost mezi vinutími. Pomoci nám tom může vztah typu (3. dána vztahem: l S r 0 µµ=Λ (3. Vhodný tvar jádra (typ) způsob vinutí (čili konstrukční uspořádání) volíme ohledem rozptyl (kap. Nejlepšího výsledku dosáhneme toroidním jádrem velkou permeabilitou, velkým poměrem S/l a s oběma vinutími rozprostřenými rovnoměrně obvodu celého toroidu. určena přibližně rovnicí: R R R l S 0 µ=Λ (3.5) (což mimo jiné případ běžných napájecích transformátorů) použití mezery bezúčelné škodlivé, vede totiž vzrůstu magnetizačního proudu zvýšení rozptylových toků. malým l paralelně pro dosažení velkého S). Pro minimalizaci rozptylu jsou proto vhodná „baculatější“ jádra velkým malým (Často např. a) Podle zamýšleného kmitočtu rozhodneme pro vhodný materiál jádra (kap. Jádro musí mít tvar bez ostrých zlomů směru magnetického toku, nejlépe kruhový tvar, tj.18) kap. Tyto protichůdné požadavky tvar jádra bývají kritické nutno návrhu kompromisně vyřešit. Jsou-li vinutí kostřičce, pak vineme na sebe, nikoliv vedle sebe přepážkou. b) Vypočítáme maximum funkce časového integrálu primárního napětí (maximum, amplitudu mg