Elektronická zařízení potřebují ke své činnosti zdroj elektrické energie a to nejčastěji ve formě stejnosměrného DC výkonu. Postupem času zastarala klasická koncepce napájecích zdrojů proti napájenému zařízení tak mohutně, že disproporce byla nepřiměřená. Proto je možno cca od začátku 70-tých let 20. století pozorovat snahu i renomovaných firem tuto otázku řešit. U nás jsou tyto pokusy spojeny se jménem Ing.Kabeše, ve světě s tak proslulými firmami jako Hewlett§Packard a jiné. Každý napájecí zdroj lze podle Theveninovy věty nahradit sériovým spojením ideálního zdroje napětí a jeho ...
Vydal: FEKT VUT Brno
Autor: UREL - Vlastislav Novotný, Pavel Vorel, Miroslav Patočka
Strana 34 z 139
Vámi hledaný text obsahuje tato stránku dokumentu který není autorem určen k veřejnému šíření.
8) nebo
(3.2 a
3. katalogu celá řada typů jader vyrobených těchto materiálů (hrníčková jádra, X-
jádra, výkonová EC-jádra, U-, L-, I-jádra).4 kap. Pak nezbývá, než velmi úzkostlivě nejvíce minimalizovat
.
c) Transformátory pulsních měničů pracují velmi náročném režimu a), popsaném kap.32)
Je zřejmé, při konstantní rozptylové indukčnosti může být transformátor vysokých kmitočtech
naprosto nepoužitelný (měkký). sekundární rozptylovou indukčnost plus primární rozptylovou
přepočtenou sekundární stranu) nutno chápat jako indukčnost určující výstupní reaktanci
transformátoru napájeného ovšem ideálního napěťového primárního zdroje. Tím tedy prudce klesne indukčnost naroste magnetizační proud, viz.2.
Rozptylovou indukčnost (tj. Přesycování jádra
má vždy následek prudký pokles permeability, protože pohybujeme kolenem hysterezní
smyčky. Pro velikost rozptylové
indukčnosti platí:
2
2
NL RR
Λ= (3. Typická hodnota asi 0,3T 0,35T (závisí na
teplotě!).
b) Pro nízkofrekvenční hovorové transformátory (např. kap.2.9). Ekvivalentem hmoty H21 materiál 3C80 Philips.
Mají příznivě úzkou hysterezní smyčku, tj.
Přibližným ekvivalentem hmoty H23 materiál N27 Siemens. 3. Další nevýhodou nízká teplota Curieova bodu oblasti 80°C 180°C. Jejich nevýhodou ale malé
maximální dovolené sycení 0,25T 0,4T.3 Rozptyl transformátoru
Vraťme nyní zjednodušenému modelu rozptylu obr.30)
kde „k“ význam činitele vazby lze jej určit známého vztahu:
21
LL
M
k (3. permalloy (velmi štíhlá hysterezní smyčka, velká
permeabilita, bohužel malé dovolené sycení, nelze použít síťové transformátory), ortoperm a
sonaperm (mají dovolené sycení vyšší než křemíková ocel válcovaná tepla). 3. malé hysterezní ztráty.2. 3.3 proto nutné eliminovat nárůst hysterezních vířivých ztrát při zvýšeném kmitočtu.34
Jsou známy slitiny železa jiných kovů, např. Lze snadno změřit,
zkratujeme-li primární vinutí měříme sekundární indukčnost L2,k:
( )2
2,2
1 kLLL kR
−== (3. hmota H22,
magnetické vlastnosti výborné, avšak úkor Curieova bodu (80°C). Maximální hodnota permeability pohybuje rozmezí 2000 3000. 3.1. výstupní transformátor zesilovače)
vystačíme materiály předchozího odstavce, protože tyto transformátory pracují odbuzovacím
režimu (viz.2.29)
ΛR magnetická vodivost rozptylového magnetického obvodu. Pramet dodává několik
dalších materiálů lišících měrným odporem, permeabilitou, dovoleným sycením, Curieovým
bodem atd.2, 3.3) nedochází proto vyšších kmitočtech nárůstu vířivých ztrát,
hysterezní dokonce klesají. vztah (3. Feritové materiály
pro výkonové impulsní transformátory vyznačují především vysokou hodnotou Curieova bodu
(150°C 180°C), např. Používají proto magneticky měkké ferity mající velký měrný elektrický odpor. Opakem např.
3. hmota H21 nebo H23 Pramet Šumperk.31)
Zajímá nás ovšem výstupní reaktance ωLR, nikoli samotná indukčnost LR, neboť napěťový úbytek je
úměrný (při harmonickém průběhu napětí):
( R
Ltu ω≈∆ 2
(3. Nelze
použít železo, neboť díky malému měrnému odporu (byť přísadami zvyšován) byly vířivé
ztráty neúnosné
