Elektronická zařízení potřebují ke své činnosti zdroj elektrické energie a to nejčastěji ve formě stejnosměrného DC výkonu. Postupem času zastarala klasická koncepce napájecích zdrojů proti napájenému zařízení tak mohutně, že disproporce byla nepřiměřená. Proto je možno cca od začátku 70-tých let 20. století pozorovat snahu i renomovaných firem tuto otázku řešit. U nás jsou tyto pokusy spojeny se jménem Ing.Kabeše, ve světě s tak proslulými firmami jako Hewlett§Packard a jiné. Každý napájecí zdroj lze podle Theveninovy věty nahradit sériovým spojením ideálního zdroje napětí a jeho ...
Vydal: FEKT VUT Brno
Autor: UREL - Vlastislav Novotný, Pavel Vorel, Miroslav Patočka
Strana 34 z 139
Vámi hledaný text obsahuje tato stránku dokumentu který není autorem určen k veřejnému šíření.
Typická hodnota asi 0,3T 0,35T (závisí na
teplotě!).2, 3. vztah (3. výstupní transformátor zesilovače)
vystačíme materiály předchozího odstavce, protože tyto transformátory pracují odbuzovacím
režimu (viz. Opakem např.4 kap.
Mají příznivě úzkou hysterezní smyčku, tj. Pramet dodává několik
dalších materiálů lišících měrným odporem, permeabilitou, dovoleným sycením, Curieovým
bodem atd.8) nebo
(3.29)
ΛR magnetická vodivost rozptylového magnetického obvodu. Ekvivalentem hmoty H21 materiál 3C80 Philips.
b) Pro nízkofrekvenční hovorové transformátory (např. 3. Přesycování jádra
má vždy následek prudký pokles permeability, protože pohybujeme kolenem hysterezní
smyčky. 3.30)
kde „k“ význam činitele vazby lze jej určit známého vztahu:
21
LL
M
k (3. Maximální hodnota permeability pohybuje rozmezí 2000 3000. kap. sekundární rozptylovou indukčnost plus primární rozptylovou
přepočtenou sekundární stranu) nutno chápat jako indukčnost určující výstupní reaktanci
transformátoru napájeného ovšem ideálního napěťového primárního zdroje. Lze snadno změřit,
zkratujeme-li primární vinutí měříme sekundární indukčnost L2,k:
( )2
2,2
1 kLLL kR
−== (3. Používají proto magneticky měkké ferity mající velký měrný elektrický odpor. Pak nezbývá, než velmi úzkostlivě nejvíce minimalizovat
. Feritové materiály
pro výkonové impulsní transformátory vyznačují především vysokou hodnotou Curieova bodu
(150°C 180°C), např.2.
3.32)
Je zřejmé, při konstantní rozptylové indukčnosti může být transformátor vysokých kmitočtech
naprosto nepoužitelný (měkký). 3.3) nedochází proto vyšších kmitočtech nárůstu vířivých ztrát,
hysterezní dokonce klesají.2. 3.34
Jsou známy slitiny železa jiných kovů, např. katalogu celá řada typů jader vyrobených těchto materiálů (hrníčková jádra, X-
jádra, výkonová EC-jádra, U-, L-, I-jádra).
Rozptylovou indukčnost (tj.3 proto nutné eliminovat nárůst hysterezních vířivých ztrát při zvýšeném kmitočtu. Další nevýhodou nízká teplota Curieova bodu oblasti 80°C 180°C. Jejich nevýhodou ale malé
maximální dovolené sycení 0,25T 0,4T.
Přibližným ekvivalentem hmoty H23 materiál N27 Siemens. Tím tedy prudce klesne indukčnost naroste magnetizační proud, viz.9).
c) Transformátory pulsních měničů pracují velmi náročném režimu a), popsaném kap. hmota H22,
magnetické vlastnosti výborné, avšak úkor Curieova bodu (80°C).31)
Zajímá nás ovšem výstupní reaktance ωLR, nikoli samotná indukčnost LR, neboť napěťový úbytek je
úměrný (při harmonickém průběhu napětí):
( R
Ltu ω≈∆ 2
(3.3 Rozptyl transformátoru
Vraťme nyní zjednodušenému modelu rozptylu obr. malé hysterezní ztráty. permalloy (velmi štíhlá hysterezní smyčka, velká
permeabilita, bohužel malé dovolené sycení, nelze použít síťové transformátory), ortoperm a
sonaperm (mají dovolené sycení vyšší než křemíková ocel válcovaná tepla). Pro velikost rozptylové
indukčnosti platí:
2
2
NL RR
Λ= (3.2. hmota H21 nebo H23 Pramet Šumperk. Nelze
použít železo, neboť díky malému měrnému odporu (byť přísadami zvyšován) byly vířivé
ztráty neúnosné.1.2 a
3.2
