Napájení elektronických zařízení (přednášky)

| Kategorie: Skripta  | Tento dokument chci!

Elektronická zařízení potřebují ke své činnosti zdroj elektrické energie a to nejčastěji ve formě stejnosměrného DC výkonu. Postupem času zastarala klasická koncepce napájecích zdrojů proti napájenému zařízení tak mohutně, že disproporce byla nepřiměřená. Proto je možno cca od začátku 70-tých let 20. století pozorovat snahu i renomovaných firem tuto otázku řešit. U nás jsou tyto pokusy spojeny se jménem Ing.Kabeše, ve světě s tak proslulými firmami jako Hewlett§Packard a jiné. Každý napájecí zdroj lze podle Theveninovy věty nahradit sériovým spojením ideálního zdroje napětí a jeho ...

Vydal: FEKT VUT Brno Autor: UREL - Vlastislav Novotný, Pavel Vorel, Miroslav Patočka

Strana 33 z 139

Vámi hledaný text obsahuje tato stránku dokumentu který není autorem určen k veřejnému šíření.

Jak získat tento dokument?






Poznámky redaktora
současná změna nebo amplitudy napětí). Proto hlediska oteplení celého transformátoru určující hodnotou pouze tepelná třída izolace oblasti 90°C 150°C (lakované vodiče), zvláštním případě kolem 240°C (skelná izolace, polyethylentereftalát a další speciální hmoty). Existují méně kvalitní plechy válcované tepla, magneticky izotropní tj. Dalším požadavkem jádro největší dovolené sycení (čili hysterezní smyčka sice úzká, ale vysoká), aby bylo možno volit nejmenší počet závitů. magnetická anizotropie). a) Pro síťové transformátory pracující kmitočtem nebo vychází nejpříznivější materiály na bázi magneticky měkké oceli. Čili ztráty vířivými proudy jsou zde konstantní, kmitočtově nezávislé. vztahu (3. Rovněž běžná jádra poslední době vyraběla těchto orientovaných plechů. nich svíjí jádra, jež po vytvrzení pojiva (pryskyřice) mohou rozříznout dvě části (C-jádra), anebo takto vznikají nedělená toroidní jádra. nás jako EI, plechy roku 1988).4 Volba materiálu jádra V kapitole 3. Tyto materiály vyrábí především jako plechy válcované studena. Výhodou vysoká hodnota Curieova bodu oblasti kolem 400°C 500°C (teplota, při jejímž překročení prudce klesá permeabilita mizí feromagnetické vlastnosti). Pak vířivé ztráty (3. Dále ztráty vířivými proudy omezují tím, jádro není kompaktní, ale složeno vzájemně elektricky izolovaných tenkých plechů, orientovaných směru magnetického toku.26) vůbec nemění.1) pak vidíme, platí: ( ) 1 1 N tu tui = (3. přísadami. Mají pak orientovanou krystalickou strukturu (kubickou nebo Gossovu). kap. úzkou a vysokou hysterezní smyčku, velkou magnetickou vodivost vykazují směru válcování (tzv. tomto směru plechy stříhají pásy.33 Srovnáním vztahem (3.2.26) pak jasné, amplituda ui(t) bude přímo úměrná kmitočtu.2 jsme ukázali, materiál jádra musí být magneticky měkký.2. Maximální indukce dosahuje asi 1,5 Maximální relativní permeabilita dosahuje hodnot kolem 3000 5000, při indukci 1,5 klesá typicky 1000, při asi 100. neorientovanou strukturou. Mají velké dovolené sycení, podle druhu 1,6 Pro snížení vířivých ztrát, tedy zvýšení měrného odporu, ocel legována křemíkem (3,9 aj. Nejlepší magnetické vlastnosti, tj.3 jsme pak zjistili, měrný odpor materiálu jádra musí být největší. Maximální indukce činí asi 1,1 T, při bývá relativní permeabilita přibližně 1000. Opět zdůrazněme, tento režim nemá měničích smysl.2.27) musí být úměrné kvadrátu kmitočtu. .27) Aby byly nejmenší, musí být odpor největší, tj. největší měrný odpor materiálu jádra. Pak každý z diferenciálních vířivých závitů malou plochu (obepíná malou část magnetického toku, indukuje něm malé napětí) při zachování velké délky závitu tedy velkého vířivého odporu. 3.26) A protože odpor principu lineární (železo elektricky lineární), budou vířivé ztráty dány vztahem: v ief v R U P 2 = (3. 2 fPv (3.28) b) Při odbuzovacím režimu, kdy zvyšujeme kmitočet při zachování transformátoru (N1) amplitudy napětí u1(t) ui(t) podle (3. 3. a) budeme nyní opět měnit kmitočet podmínky zachování sycení (tj