Elektronická zařízení potřebují ke své činnosti zdroj elektrické energie a to nejčastěji ve formě stejnosměrného DC výkonu. Postupem času zastarala klasická koncepce napájecích zdrojů proti napájenému zařízení tak mohutně, že disproporce byla nepřiměřená. Proto je možno cca od začátku 70-tých let 20. století pozorovat snahu i renomovaných firem tuto otázku řešit. U nás jsou tyto pokusy spojeny se jménem Ing.Kabeše, ve světě s tak proslulými firmami jako Hewlett§Packard a jiné. Každý napájecí zdroj lze podle Theveninovy věty nahradit sériovým spojením ideálního zdroje napětí a jeho ...
Vydal: FEKT VUT Brno
Autor: UREL - Vlastislav Novotný, Pavel Vorel, Miroslav Patočka
Strana 33 z 139
Vámi hledaný text obsahuje tato stránku dokumentu který není autorem určen k veřejnému šíření.
28)
b) Při odbuzovacím režimu, kdy zvyšujeme kmitočet při zachování transformátoru (N1) amplitudy
napětí u1(t) ui(t) podle (3.1) pak vidíme, platí:
( )
1
1
N
tu
tui
= (3.2. neorientovanou
strukturou.
Pak vířivé ztráty (3. Mají velké dovolené sycení, podle druhu 1,6 Pro snížení
vířivých ztrát, tedy zvýšení měrného odporu, ocel legována křemíkem (3,9 aj.
Existují méně kvalitní plechy válcované tepla, magneticky izotropní tj. Nejlepší magnetické vlastnosti, tj.3 jsme pak
zjistili, měrný odpor materiálu jádra musí být největší. Čili ztráty vířivými proudy jsou zde konstantní,
kmitočtově nezávislé.2.
Tyto materiály vyrábí především jako plechy válcované studena. kap. největší měrný odpor materiálu jádra. přísadami.2.4 Volba materiálu jádra
V kapitole 3. Opět zdůrazněme, tento režim nemá měničích smysl. Pak každý
z diferenciálních vířivých závitů malou plochu (obepíná malou část magnetického toku,
indukuje něm malé napětí) při zachování velké délky závitu tedy velkého vířivého odporu.26) vůbec nemění.26)
A protože odpor principu lineární (železo elektricky lineární), budou vířivé ztráty dány
vztahem:
v
ief
v
R
U
P
2
= (3.27) musí být úměrné kvadrátu kmitočtu.
a) Pro síťové transformátory pracující kmitočtem nebo vychází nejpříznivější materiály
na bázi magneticky měkké oceli.2 jsme ukázali, materiál jádra musí být magneticky měkký. Proto hlediska oteplení
celého transformátoru určující hodnotou pouze tepelná třída izolace oblasti 90°C 150°C
(lakované vodiče), zvláštním případě kolem 240°C (skelná izolace, polyethylentereftalát a
další speciální hmoty). nich svíjí jádra, jež po
vytvrzení pojiva (pryskyřice) mohou rozříznout dvě části (C-jádra), anebo takto vznikají
nedělená toroidní jádra.26) pak jasné, amplituda ui(t) bude přímo úměrná kmitočtu. 3. Mají pak orientovanou
krystalickou strukturu (kubickou nebo Gossovu). Rovněž běžná jádra poslední době vyraběla těchto
orientovaných plechů.
Dále ztráty vířivými proudy omezují tím, jádro není kompaktní, ale složeno vzájemně
elektricky izolovaných tenkých plechů, orientovaných směru magnetického toku.
.
Výhodou vysoká hodnota Curieova bodu oblasti kolem 400°C 500°C (teplota, při jejímž
překročení prudce klesá permeabilita mizí feromagnetické vlastnosti). tomto směru plechy stříhají pásy.
2
fPv (3.
magnetická anizotropie). Maximální indukce činí asi 1,1 T,
při bývá relativní permeabilita přibližně 1000.33
Srovnáním vztahem (3.
Dalším požadavkem jádro největší dovolené sycení (čili hysterezní smyčka sice úzká, ale
vysoká), aby bylo možno volit nejmenší počet závitů.27)
Aby byly nejmenší, musí být odpor největší, tj. nás jako EI, plechy roku 1988).
3. vztahu (3. současná změna nebo
amplitudy napětí). Maximální indukce dosahuje asi 1,5 Maximální relativní permeabilita
dosahuje hodnot kolem 3000 5000, při indukci 1,5 klesá typicky 1000, při asi 100. úzkou a
vysokou hysterezní smyčku, velkou magnetickou vodivost vykazují směru válcování (tzv.
a) budeme nyní opět měnit kmitočet podmínky zachování sycení (tj
