Napájení elektronických zařízení (přednášky)

| Kategorie: Skripta  | Tento dokument chci!

Elektronická zařízení potřebují ke své činnosti zdroj elektrické energie a to nejčastěji ve formě stejnosměrného DC výkonu. Postupem času zastarala klasická koncepce napájecích zdrojů proti napájenému zařízení tak mohutně, že disproporce byla nepřiměřená. Proto je možno cca od začátku 70-tých let 20. století pozorovat snahu i renomovaných firem tuto otázku řešit. U nás jsou tyto pokusy spojeny se jménem Ing.Kabeše, ve světě s tak proslulými firmami jako Hewlett§Packard a jiné. Každý napájecí zdroj lze podle Theveninovy věty nahradit sériovým spojením ideálního zdroje napětí a jeho ...

Vydal: FEKT VUT Brno Autor: UREL - Vlastislav Novotný, Pavel Vorel, Miroslav Patočka

Strana 31 z 139

Vámi hledaný text obsahuje tato stránku dokumentu který není autorem určen k veřejnému šíření.

Jak získat tento dokument?






Poznámky redaktora
2. (viz. Energie úměrná ploše hysterezní smyčky (viz. kap. [19]). Je zřejmé, velikost plochy hysterezní smyčky tedy energie souvisí nejen vlastnostmi materiálu HC, ale amplitudou indukce Bm.2 Hysterezní ztráty jádře Hysterezní ztráty souvisejí energií potřebnou přemagnetování jádra. Naopak požadujeme materiály magneticky měkké, co nejužší hysterezní smyčkou nejmenší remanentní indukcí. Takové materiály proto nejsou pro jádra transformátorů vhodná. hodnoty harmonického sekundárního napětí, ef. Jeho celková efektivní hodnota několikrát větší než ef. Doporučená hodnota pohybuje případě měděných vodičů rozmezí 1,5 7A/mm2 . malých hrníčkových feritových jader lze volit nouzově až 4,5 A/mm2 .31 Pozn. kap 3. dovolenou proudovou hustotou Teče-li proud rovnoměrně celou plochou průřezu vodiče, platí vztahy: 1 1 1 S I J ef = 2 2 2 S I J ef = (3. hodnota užitečné harmonické, která tomto případě pouze samotná podílí přenosu činného výkonu. Při návrhu pracujeme s tzv. velkou remanencí koercitivní intenzitou HC. síťového transformátoru sekundárním usměrňovačem filtračním kondenzátorem bez vyrovnávací nárazové tlumivky. Přibližně platí, plocha úměrná kvadrátu Bm.21) S1 jsou průřezy primárního sekundárního vinutí. U transformátorů pracujících vysokém kmitočtu musíme počítat uplatněním skinefektu, díky němuž proud teče jen vrstvě pod povrchem vodiče střední část tlustého vodiče tak byla nevyužita.1.: Efektivní hodnota proudů procházejících vinutími obecně není úměrná přenášenému činnému výkonu může být praxi někdy nečekaně vysoká. obr.4.Vinutí těsně pod chladicím povrchem mohou mít větší proudovou hustotu než vinutí vnitřní. Bez nuceného proudění vzduchu volíme toroidních transformátorů hustotu rozsahu 5 A/mm2 , podle velikosti počtu vrstev vinutí. Při použití nuceného proudění vzduchu může být hustota větší (záleží rychlosti proudění, výpočty nuceného chlazení lze nalézt lit.1) tvar úzkých nabíjecích impulsů velkou amplitudou.5). harmonické sekundárního proudu cos oné harmonické proudu! Pro omezení ohřevu vinutí přípustnou mez nutno omezit odpory vinutí. Při konstantní proudové hustotě totiž celkový Jouleův ztrátový výkon roste třetí mocninou lineárních rozměrů cívky, chladicí povrch pouze druhou mocninou.5). 3. 3. odst. h). pak velká pro materiály magneticky tvrdé, širokou hysterezní smyčkou tj.22) a) b) . 3. hodnoty pouze 1. obr. Zde odebíraný sekundární proud i2(t) tedy přetransformovaná složka primárního proudu i1´(t) (viz. fBfWP mh ⋅≈⋅= 2 (3. běžně užívaných síťových transformátorů mnohovrstvými cívkami vinutými na kostrách doporučuje hodnota 1,5 A/mm2 (pro velké transformátory) 3,5 A/mm2 (pro malé transformátorky). Plocha hysterezní smyčky fyzikální rozměr J/m3 , jedná tedy o objemovou hustotu ztrátové energie. třeba pamatovat při návrhu vinutí viz. Pro větší transformátory velkým objemem vinutí je třeba volit vždy hustotu menší. Ten totiž dán součinem ef. 3. Např. Hysterezní ztrátový výkon dán součinem této energie pracovního kmitočtu f, v jehož „rytmu“ dochází přemagnetovávání