Elektronická zařízení potřebují ke své činnosti zdroj elektrické energie a to nejčastěji ve formě stejnosměrného DC výkonu. Postupem času zastarala klasická koncepce napájecích zdrojů proti napájenému zařízení tak mohutně, že disproporce byla nepřiměřená. Proto je možno cca od začátku 70-tých let 20. století pozorovat snahu i renomovaných firem tuto otázku řešit. U nás jsou tyto pokusy spojeny se jménem Ing.Kabeše, ve světě s tak proslulými firmami jako Hewlett§Packard a jiné. Každý napájecí zdroj lze podle Theveninovy věty nahradit sériovým spojením ideálního zdroje napětí a jeho ...
Vydal: FEKT VUT Brno
Autor: UREL - Vlastislav Novotný, Pavel Vorel, Miroslav Patočka
Strana 30 z 139
Vámi hledaný text obsahuje tato stránku dokumentu který není autorem určen k veřejnému šíření.
obvodu protože čím větší, tím méně závitů potřebujeme
pro dané sycení, viz.
Uvažujme, napětí neobsahuje ss.20)
.2 Ztráty reálném transformátoru
3.18)
Pozn. vztah (3.
maximum funkce B(t) přímo úměrná maximu funkce časového integrálu primárního napětí. Jouleovy
ztráty jsou proto úměrné kvadrátu efektivní hodnoty procházejícího proudu jsou dány vztahem:
2
22
2
11 efefR IRIRP (3.
Z hlediska těchto ztrát primární sekundární vinutí chovají jako lineární odpory R2.1, nutí nás tyto ztráty snižovat odpor vinutí zvyšováním průřezu vodičů způsobují tak nutné
zvyšování plochy okénka jádra zvětšování celého transformátoru. složku, periodické kmitočtem ale jinak libovolného tvaru, tj. výkon přímo
úměrný kmitočtu. Díky tomu lze daným průřezem mag. Kmitočet však nelze reálného transformátoru zvyšovat nade všechny meze. tím
větší, čím větší maximum amplituda časového integrálu primárního napětí čím menší průřez
má jádro. znamená,
že zvýšíme-li kmitočet n-krát při zachování amplitudy tvaru napětí, klesne maximum integrálu n-krát
a bude moci být dle (3. Pak maximum časového integrálu takového primárního
napětí (maximum toku, amplituda toku) zcela jistě konečné nepřímo úměrné kmitočtu. Čili max. Maximální hodnota sycení tj.17)
Zamyslíme-li nad vztahem (3.18), uvažováním přímé úměry
mezi odvodit známý vztah:
2
SPMAX
= cm2
] (3. sycení proudovou hustotu asi 2,5 A/mm2
a kmitočet Hz.6) také n-krát méně závitů N1, aby sycení zůstalo stejné. Čili lze napsat:
OMAX
SSP (3. týká se
opravdu jen jader, protože při jeho odvození byla uvažována konkrétní závislost pro tato
jádra.18) vidíme, zvyšování pracovního kmitočtu umožňuje přenášet větší výkon při
zachování rozměrů jádra. Jak bylo vysvětleno kap.30
že musíme volit určitý počet prim.6), proto mohou být opět tlustší vodiče.
Je tedy zřejmé, maximální výkon bude přímo úměrný ploše okénka SO, protože čím větší, tím
tlustší vodiče můžeme použít tím větší proudy (výkon) možno transformovat. Kromě toho max.19)
Ten předpokládá max.: Pro jádra plechů křemíkové oceli lze pomocí vztahu (3. základem filosofie všech spínaných zdrojů (měničů)
s transformátorem.
libovolného obsahu vyšších harmonických.2.
Omezení představují hysterezní vířivé ztráty jádře dále rozptylová indukčnost.
výkon přímo úměrný průřezu mag.
Ze vztahu (3. Pak stejném poměru
n můžeme zvýšit průřez vodičů, aniž bychom báli, vinutí nevejde okénka.1 Jouleovy ztráty vinutí
Jouleovy (ohmické) ztráty vznikají odporu vinutí průchodem proudu.
3.17) lze proto doplnit:
OMAX SSfP ⋅⋅≈ (3. obvodu průřezem okénka SO
realizovat transformátor schopný přenést jen určitý omezený výkon. Lze pak přenášet
n-krát větší proud výkon (napětí nezměnila, pouze vzrostl kmitočet). Podrobněji se
s těmito problémy seznámíme následujících kapitolách. Vztah (3.
3.6), lze úměru (3. závitů N1, abychom nepřekročili maximální sycení jádra.17) ještě dále doplnit. Má-li pak vinutí vtěsnat okénka jádra, nelze zvyšovat průřez vodiče tím proudovou
zatížitelnost libovolně
