ELEKTRO 2011-3

| Kategorie: Časopis  | Tento dokument chci!

Vydal: FCC Public s. r. o. Autor: FCC Public Praha

Strana 63 z 90

Jak získat tento dokument?






Poznámky redaktora
Výsledky získané metodou výpočtů a simulací zpětných vlivů plánované VtE na nn v U13 Název proměnné v přípojném bodě U13 Parametr Výpočty E-vlivy E-vlivy impedance transformátoru (Ω) Z‘T2 0,016 0,022 výsledná impedance vedení (Ω) Znn 0,446 0,435 výsledná impedance (Ω) 0,468 0,457 zkratový výkon v přípojném bodě (MV·A) Skv 0,342 0,385 zkratovývýkonna přípojnicitransformátoruvn/nn(MV·A) SkTnn 7,136 7,938 max. harmonické (A) l13nn 2,045 – útlum signálu HDO (%) ∆uHDO 4,373 příspěvek ke zkratovému proudu (A) ∆ik 63,000 Obr. Výsledný úhel v simulaci mírně odlišný vlivem výpo- čtu chodu sítě, neutrální účiník pro výpočet se používá jako vstupní statická hodnota. 2. Rozdíl od hodnoty získané měřením (23,75 % – uvedeno v [9]) necelých 5 % (tab. zdánlivý připojitelný výkon výroben na nn (MV·A) SAmax 0,003 0,003 – zdánlivý připojitelný výkon výroben na nn (MV·A) 0,018 úhel mezi napětím a proudem (°) 0,000 1,505 fázový úhel impedance sítě (°) ψkV 20,342 20,331 zvýšené napětí v přípojném bodě (%) ∆uAV 3,030 2,6 18,764 činitel spínání závislý na síti (–) kiψ 1,000 – fiktivní (náhradní) změna napětí (%) ∆uers 21,350 22,764 příspěvek k dlouhodobému vjemu flikru (–) Plt 2,277 2,058 přípustný proud harmonické (A) I5nn 0,872 – přípustný proud harmonické (A) I7nn 0,726 – přípustný proud 11. Pří- klady výsledků určení zpětných vlivů sou- časné VtE na nn v U6 jsou uvedeny v tab. 1. Zásad- ní a důležité diference jsou patrné u zvýšené- ho napětí, původ rozdílů způsoben odlišným přístupem obou metod. jsou uvedeny výpočty zpětných vlivů v tomto bodě jako nejbližšího požadovaného místa připojení. Na správnost přístupu k výpočtům poukazu- jí všechny ostatní přibližně stejné výsledky. Pro splnění požadavků vyplývajících z [5] a dal- ších souvisejících předpisů bude nutné upra- vit síť např. Jako nejbliž- ší předávací místo strany PDS navržen bod U2. do podoby vyplývající z obr. Pro tento bod byly simulovány zpět- né vlivy pouze v programu E-vlivy. Hodnoty jsou patrné z tab. Pro porovnání s měřením bylo tedy zapotřebí co nejvíce přiblížit skutečnému stavu v simulaci. Provoz VtE sítí PDS podle původního stavu z hlediska příslušných mezí nepří- pustný. zdánlivý připojitelný výkon výroben na vn (MV·A) SAmax 0,000 – max. V tomto případě třeba připomenout pro daný záměr sice nepodstat- nou, ale přesto zajímavou skutečnost týkají- cí celkem velkého útlumu signálu HDO (15,7 %), který však ještě v tolerančních mezích (20 %). harmonické (A) l13nn 0,291 – Tab. zdánlivý připojitelný výkon výroben na nn (MV·A) SAmax 0,010 0,010 – zdánlivý připojitelný výkon výroben na nn (MV·A) 0,031 úhel mezi napětím a proudem (°) 0,000 0,455 fázový úhel impedance sítě (°) ψkV 9,615 9,670 zvýšené napětí v přípojném bodě (%) ∆uAV 3,030 2,930 7,700 činitel spínání závislý na sítí (–) kiψ 1,000 – fiktivní (náhradní) změna napětí (%) ∆uers 8,659 9,412 příspěvek k dlouhodobému vjemu flikru (–) Plt 0,878 0,779 přípustný proud harmonické (A) I5nn 6,135 – přípustný proud harmonické (A) I7nn 5,113 – přípustný proud 11. vývodu a transformátoru vn/nn. Velikost skutečných zátěží (Z2 Z6) je odvozena z celkového změřeného proudové- ho zatížení vývodu (bod U2); rozložení a ve- likost jednotlivých zátěží (Z2 Z6) po síti jsou uvedeny na základě osobní znalosti. Zatímco při výpočtech je nalezen maximálně možný připojitelný vý- kon SAmax a pro něj přípustné zvýšené napětí ∆uAV v místě připojení (U6), u simulace umož- ňuje program E-vlivy i změny připojovaného výkonu, a tím nalezení optimálního zdánlivé- ho připojitelného výkonu S výroben na nn. Navíc zažádáno o připojení další- ho, nového zdroje AS2, situovaného do stejné sítě, tj. 1, sloupec Výpočty). Podle [9] je možné určit pouze limitní emisní hodnoty vybraných proudů (tab. harmonické (A) I11nn 0,436 – přípustný proud 13. Z uve- dených výsledků vyplývá, není možné po- žadavkům dodavatele vyhovět. a z nich vyplývá, pro požadovaný výkon zdroje jsou splněny zá- Tab. Obě metody jak výpočtová, tak simulač- ní vycházejí z podmínky neutrálního účiní- ku (cos připojeného zdroje. Dodavatel bude podle svých potřeb (pře- devším z důvodu rychlejšího návratu vlože- ných investic) požadovat měření v místě vý- roby VtE (bod U13). Diference mezi zjištěnými hodnotami výkonu představuje přibližně hodnotu 0,5 kW. Výsledky získané metodou výpočtů a simulací zpětných vlivů současné VtE na nn v U6 Název proměnné v přípojném bodě Parametr Výpočty E-vlivy E-vlivy impedance transformátoru (Ω) Z‘T2 0,016 0,022 výsledná impedance vedení (Ω) Znn 1,562 1,552 výsledná impedance (Ω) 1,584 1,574 zkratový výkon v přípojném bodě (MV·A) Skv 0,101 0,112 zkratovývýkonna přípojnicitransformátoruvn/nn(MV·A) SkTnn 7,136 10,672 max. 1). harmonické (A) I11nn 3,068 – přípustný proud 13. I přesto však není možné z důvodů těchto nadlimitních zpětných vlivů zdroj od- stavit. V tab.61ELEKTRO 3/2011 22 kV, která přispívá k výslednému zkratové- mu výkonu v přípojném místě VtE. Skutečnou velikost vyšších harmonických ne- lze v tomto případě přesněji určit z důvodu ab- sence ověřovacích protokolů zdroje. Pro porovnání s manuálními výpočty bylo tedy nutné zjistit maximální připojitelný výkon, kdy nebude překročena hranice zvýšení napětí. Nový zdroj AS1 v této fázi nebylo možné připojit (zvýšené napětí překraču- je povolenou hodnotu šestkrát, ∆uers dokon- ce sedmkrát – program E-vlivy), a to již při neutrálním účiníku. Opět nutné pracovat s výsledky obou pří- stupů dvou různých úhlů pohledu. Rozložení napětí v dotčeném vedení s oběma zdroji dU(%) 10 5 0 –5 –10 –15 10 5 0 –5 –10 –15 rozložení napěťových úbytků před a po připojení AS1, AS2a, AS2b U1 U2 U3 U4 U5 U6 U7 U8 U9 U10 U11 U12 U13 U14 U15 U16 U17 U18 číslo uzlu dU podU před dolní limit horní limit hodnoty napěťových úbytků Uzel U10 U11 U12 U13 U14 U15 dU před 6,707 6,232 2,336 –2,273 –2,002 –2,002 –2,273 –2,273 dU 6,648 6,165 2,200 –2,273 –6,903 –9,715 –2,456 –2,456