ELEKTRO 2011-3

| Kategorie: Časopis  | Tento dokument chci!

Vydal: FCC Public s. r. o. Autor: FCC Public Praha

Strana 63 z 90

Jak získat tento dokument?






Poznámky redaktora
harmonické (A) l13nn 2,045 – útlum signálu HDO (%) ∆uHDO 4,373 příspěvek ke zkratovému proudu (A) ∆ik 63,000 Obr. Pro porovnání s manuálními výpočty bylo tedy nutné zjistit maximální připojitelný výkon, kdy nebude překročena hranice zvýšení napětí. Pro splnění požadavků vyplývajících z [5] a dal- ších souvisejících předpisů bude nutné upra- vit síť např. zdánlivý připojitelný výkon výroben na nn (MV·A) SAmax 0,003 0,003 – zdánlivý připojitelný výkon výroben na nn (MV·A) 0,018 úhel mezi napětím a proudem (°) 0,000 1,505 fázový úhel impedance sítě (°) ψkV 20,342 20,331 zvýšené napětí v přípojném bodě (%) ∆uAV 3,030 2,6 18,764 činitel spínání závislý na síti (–) kiψ 1,000 – fiktivní (náhradní) změna napětí (%) ∆uers 21,350 22,764 příspěvek k dlouhodobému vjemu flikru (–) Plt 2,277 2,058 přípustný proud harmonické (A) I5nn 0,872 – přípustný proud harmonické (A) I7nn 0,726 – přípustný proud 11. Pro tento bod byly simulovány zpět- né vlivy pouze v programu E-vlivy. Provoz VtE sítí PDS podle původního stavu z hlediska příslušných mezí nepří- pustný. 2. do podoby vyplývající z obr. Na správnost přístupu k výpočtům poukazu- jí všechny ostatní přibližně stejné výsledky. a z nich vyplývá, pro požadovaný výkon zdroje jsou splněny zá- Tab. Z uve- dených výsledků vyplývá, není možné po- žadavkům dodavatele vyhovět. 1). 1, sloupec Výpočty). Diference mezi zjištěnými hodnotami výkonu představuje přibližně hodnotu 0,5 kW.61ELEKTRO 3/2011 22 kV, která přispívá k výslednému zkratové- mu výkonu v přípojném místě VtE. Výsledný úhel v simulaci mírně odlišný vlivem výpo- čtu chodu sítě, neutrální účiník pro výpočet se používá jako vstupní statická hodnota. Výsledky získané metodou výpočtů a simulací zpětných vlivů současné VtE na nn v U6 Název proměnné v přípojném bodě Parametr Výpočty E-vlivy E-vlivy impedance transformátoru (Ω) Z‘T2 0,016 0,022 výsledná impedance vedení (Ω) Znn 1,562 1,552 výsledná impedance (Ω) 1,584 1,574 zkratový výkon v přípojném bodě (MV·A) Skv 0,101 0,112 zkratovývýkonna přípojnicitransformátoruvn/nn(MV·A) SkTnn 7,136 10,672 max. harmonické (A) I11nn 3,068 – přípustný proud 13. Velikost skutečných zátěží (Z2 Z6) je odvozena z celkového změřeného proudové- ho zatížení vývodu (bod U2); rozložení a ve- likost jednotlivých zátěží (Z2 Z6) po síti jsou uvedeny na základě osobní znalosti. zdánlivý připojitelný výkon výroben na nn (MV·A) SAmax 0,010 0,010 – zdánlivý připojitelný výkon výroben na nn (MV·A) 0,031 úhel mezi napětím a proudem (°) 0,000 0,455 fázový úhel impedance sítě (°) ψkV 9,615 9,670 zvýšené napětí v přípojném bodě (%) ∆uAV 3,030 2,930 7,700 činitel spínání závislý na sítí (–) kiψ 1,000 – fiktivní (náhradní) změna napětí (%) ∆uers 8,659 9,412 příspěvek k dlouhodobému vjemu flikru (–) Plt 0,878 0,779 přípustný proud harmonické (A) I5nn 6,135 – přípustný proud harmonické (A) I7nn 5,113 – přípustný proud 11. Zatímco při výpočtech je nalezen maximálně možný připojitelný vý- kon SAmax a pro něj přípustné zvýšené napětí ∆uAV v místě připojení (U6), u simulace umož- ňuje program E-vlivy i změny připojovaného výkonu, a tím nalezení optimálního zdánlivé- ho připojitelného výkonu S výroben na nn. Hodnoty jsou patrné z tab. harmonické (A) I11nn 0,436 – přípustný proud 13. Podle [9] je možné určit pouze limitní emisní hodnoty vybraných proudů (tab. vývodu a transformátoru vn/nn. Výsledky získané metodou výpočtů a simulací zpětných vlivů plánované VtE na nn v U13 Název proměnné v přípojném bodě U13 Parametr Výpočty E-vlivy E-vlivy impedance transformátoru (Ω) Z‘T2 0,016 0,022 výsledná impedance vedení (Ω) Znn 0,446 0,435 výsledná impedance (Ω) 0,468 0,457 zkratový výkon v přípojném bodě (MV·A) Skv 0,342 0,385 zkratovývýkonna přípojnicitransformátoruvn/nn(MV·A) SkTnn 7,136 7,938 max. Pro porovnání s měřením bylo tedy zapotřebí co nejvíce přiblížit skutečnému stavu v simulaci. zdánlivý připojitelný výkon výroben na vn (MV·A) SAmax 0,000 – max. Rozdíl od hodnoty získané měřením (23,75 % – uvedeno v [9]) necelých 5 % (tab. Dodavatel bude podle svých potřeb (pře- devším z důvodu rychlejšího návratu vlože- ných investic) požadovat měření v místě vý- roby VtE (bod U13). I přesto však není možné z důvodů těchto nadlimitních zpětných vlivů zdroj od- stavit. V tomto případě třeba připomenout pro daný záměr sice nepodstat- nou, ale přesto zajímavou skutečnost týkají- cí celkem velkého útlumu signálu HDO (15,7 %), který však ještě v tolerančních mezích (20 %). Zásad- ní a důležité diference jsou patrné u zvýšené- ho napětí, původ rozdílů způsoben odlišným přístupem obou metod. V tab. harmonické (A) l13nn 0,291 – Tab. jsou uvedeny výpočty zpětných vlivů v tomto bodě jako nejbližšího požadovaného místa připojení. Nový zdroj AS1 v této fázi nebylo možné připojit (zvýšené napětí překraču- je povolenou hodnotu šestkrát, ∆uers dokon- ce sedmkrát – program E-vlivy), a to již při neutrálním účiníku. Pří- klady výsledků určení zpětných vlivů sou- časné VtE na nn v U6 jsou uvedeny v tab. Jako nejbliž- ší předávací místo strany PDS navržen bod U2. Skutečnou velikost vyšších harmonických ne- lze v tomto případě přesněji určit z důvodu ab- sence ověřovacích protokolů zdroje. Navíc zažádáno o připojení další- ho, nového zdroje AS2, situovaného do stejné sítě, tj. Obě metody jak výpočtová, tak simulač- ní vycházejí z podmínky neutrálního účiní- ku (cos připojeného zdroje. 1. Rozložení napětí v dotčeném vedení s oběma zdroji dU(%) 10 5 0 –5 –10 –15 10 5 0 –5 –10 –15 rozložení napěťových úbytků před a po připojení AS1, AS2a, AS2b U1 U2 U3 U4 U5 U6 U7 U8 U9 U10 U11 U12 U13 U14 U15 U16 U17 U18 číslo uzlu dU podU před dolní limit horní limit hodnoty napěťových úbytků Uzel U10 U11 U12 U13 U14 U15 dU před 6,707 6,232 2,336 –2,273 –2,002 –2,002 –2,273 –2,273 dU 6,648 6,165 2,200 –2,273 –6,903 –9,715 –2,456 –2,456 . Opět nutné pracovat s výsledky obou pří- stupů dvou různých úhlů pohledu