Poznámky redaktora
Výsledný
úhel v simulaci mírně odlišný vlivem výpo-
čtu chodu sítě, neutrální účiník pro výpočet se
používá jako vstupní statická hodnota. do podoby vyplývající z obr. 1). zdánlivý připojitelný výkon výroben na nn (MV·A) SAmax 0,010 0,010 –
zdánlivý připojitelný výkon výroben na nn (MV·A) 0,031
úhel mezi napětím a proudem (°) 0,000 0,455
fázový úhel impedance sítě (°) ψkV 9,615 9,670
zvýšené napětí v přípojném bodě (%) ∆uAV 3,030 2,930 7,700
činitel spínání závislý na sítí (–) kiψ 1,000 –
fiktivní (náhradní) změna napětí (%) ∆uers 8,659 9,412
příspěvek k dlouhodobému vjemu flikru (–) Plt 0,878 0,779
přípustný proud harmonické (A) I5nn 6,135 –
přípustný proud harmonické (A) I7nn 5,113 –
přípustný proud 11. Pro
porovnání s manuálními výpočty bylo tedy
nutné zjistit maximální připojitelný výkon,
kdy nebude překročena hranice zvýšení
napětí. 2.
Skutečnou velikost vyšších harmonických ne-
lze v tomto případě přesněji určit z důvodu ab-
sence ověřovacích protokolů zdroje.61ELEKTRO 3/2011
22 kV, která přispívá k výslednému zkratové-
mu výkonu v přípojném místě VtE. zdánlivý připojitelný výkon výroben na nn (MV·A) SAmax 0,003 0,003 –
zdánlivý připojitelný výkon výroben na nn (MV·A) 0,018
úhel mezi napětím a proudem (°) 0,000 1,505
fázový úhel impedance sítě (°) ψkV 20,342 20,331
zvýšené napětí v přípojném bodě (%) ∆uAV 3,030 2,6 18,764
činitel spínání závislý na síti (–) kiψ 1,000 –
fiktivní (náhradní) změna napětí (%) ∆uers 21,350 22,764
příspěvek k dlouhodobému vjemu flikru (–) Plt 2,277 2,058
přípustný proud harmonické (A) I5nn 0,872 –
přípustný proud harmonické (A) I7nn 0,726 –
přípustný proud 11.
Na správnost přístupu k výpočtům poukazu-
jí všechny ostatní přibližně stejné výsledky.
Nový zdroj AS1 v této fázi nebylo
možné připojit (zvýšené napětí překraču-
je povolenou hodnotu šestkrát, ∆uers dokon-
ce sedmkrát – program E-vlivy), a to již při
neutrálním účiníku. V tab. Pro
splnění požadavků vyplývajících z [5] a dal-
ších souvisejících předpisů bude nutné upra-
vit síť např. vývodu a transformátoru vn/nn. Rozložení napětí v dotčeném vedení s oběma zdroji
dU(%)
10
5
0
–5
–10
–15
10
5
0
–5
–10
–15
rozložení napěťových úbytků před a po připojení AS1, AS2a, AS2b
U1 U2 U3 U4 U5 U6 U7 U8 U9 U10 U11 U12 U13 U14 U15 U16 U17 U18
číslo uzlu
dU podU před dolní limit horní limit
hodnoty napěťových úbytků
Uzel U10 U11 U12 U13 U14 U15
dU před 6,707 6,232 2,336 –2,273 –2,002 –2,002 –2,273 –2,273
dU 6,648 6,165 2,200 –2,273 –6,903 –9,715 –2,456 –2,456
. Zásad-
ní a důležité diference jsou patrné u zvýšené-
ho napětí, původ rozdílů způsoben odlišným
přístupem obou metod.
Velikost skutečných zátěží (Z2 Z6) je
odvozena z celkového změřeného proudové-
ho zatížení vývodu (bod U2); rozložení a ve-
likost jednotlivých zátěží (Z2 Z6) po síti
jsou uvedeny na základě osobní znalosti.
Dodavatel bude podle svých potřeb (pře-
devším z důvodu rychlejšího návratu vlože-
ných investic) požadovat měření v místě vý-
roby VtE (bod U13). harmonické (A) l13nn 0,291 –
Tab. harmonické (A) I11nn 3,068 –
přípustný proud 13. Z uve-
dených výsledků vyplývá, není možné po-
žadavkům dodavatele vyhovět. V tomto případě třeba
připomenout pro daný záměr sice nepodstat-
nou, ale přesto zajímavou skutečnost týkají-
cí celkem velkého útlumu signálu HDO
(15,7 %), který však ještě v tolerančních
mezích (20 %). Diference mezi zjištěnými hodnotami
výkonu představuje přibližně hodnotu 0,5 kW. harmonické (A) I11nn 0,436 –
přípustný proud 13. Výsledky získané metodou výpočtů a simulací zpětných vlivů současné VtE na nn v U6
Název proměnné v přípojném bodě Parametr Výpočty E-vlivy E-vlivy
impedance transformátoru (Ω) Z‘T2 0,016 0,022
výsledná impedance vedení (Ω) Znn 1,562 1,552
výsledná impedance (Ω) 1,584 1,574
zkratový výkon v přípojném bodě (MV·A) Skv 0,101 0,112
zkratovývýkonna přípojnicitransformátoruvn/nn(MV·A) SkTnn 7,136 10,672
max.
Rozdíl od hodnoty získané měřením (23,75 %
– uvedeno v [9]) necelých 5 % (tab. Pro
porovnání s měřením bylo tedy zapotřebí co
nejvíce přiblížit skutečnému stavu v simulaci. Pří-
klady výsledků určení zpětných vlivů sou-
časné VtE na nn v U6 jsou uvedeny v tab. Zatímco při výpočtech
je nalezen maximálně možný připojitelný vý-
kon SAmax a pro něj přípustné zvýšené napětí
∆uAV v místě připojení (U6), u simulace umož-
ňuje program E-vlivy i změny připojovaného
výkonu, a tím nalezení optimálního zdánlivé-
ho připojitelného výkonu S výroben na nn. Pro tento bod byly simulovány zpět-
né vlivy pouze v programu E-vlivy. Podle [9]
je možné určit pouze limitní emisní hodnoty
vybraných proudů (tab. 1, sloupec Výpočty). Hodnoty
jsou patrné z tab. jsou uvedeny
výpočty zpětných vlivů v tomto bodě jako
nejbližšího požadovaného místa připojení. harmonické (A) l13nn 2,045 –
útlum signálu HDO (%) ∆uHDO 4,373
příspěvek ke zkratovému proudu (A) ∆ik 63,000
Obr. Jako nejbliž-
ší předávací místo strany PDS navržen
bod U2. zdánlivý připojitelný výkon výroben na vn (MV·A) SAmax 0,000 –
max. I přesto však není možné z důvodů
těchto nadlimitních zpětných vlivů zdroj od-
stavit. 1. Navíc zažádáno o připojení další-
ho, nového zdroje AS2, situovaného do stejné
sítě, tj.
Obě metody jak výpočtová, tak simulač-
ní vycházejí z podmínky neutrálního účiní-
ku (cos připojeného zdroje.
Provoz VtE sítí PDS podle původního
stavu z hlediska příslušných mezí nepří-
pustný.
Opět nutné pracovat s výsledky obou pří-
stupů dvou různých úhlů pohledu. Výsledky získané metodou výpočtů a simulací zpětných vlivů plánované VtE na nn v U13
Název proměnné v přípojném bodě U13 Parametr Výpočty E-vlivy E-vlivy
impedance transformátoru (Ω) Z‘T2 0,016 0,022
výsledná impedance vedení (Ω) Znn 0,446 0,435
výsledná impedance (Ω) 0,468 0,457
zkratový výkon v přípojném bodě (MV·A) Skv 0,342 0,385
zkratovývýkonna přípojnicitransformátoruvn/nn(MV·A) SkTnn 7,136 7,938
max. a z nich vyplývá, pro
požadovaný výkon zdroje jsou splněny zá-
Tab
