ELEKTRO 2011-3

| Kategorie: Časopis  | Tento dokument chci!

Vydal: FCC Public s. r. o. Autor: FCC Public Praha

Strana 64 z 90

Jak získat tento dokument?






Poznámky redaktora
Pro tento případ byl opět zvolen současný zdroj se zkráceným názvem Kmn (typ Vestas V90 – 2 MW) [9], který napojen přes linku vn 21 do transformovny 110/22 kV. Po- drobné postupy a výsledky jsou uvedeny opět v [9]. Problémem sítí v jakýchkoliv simula- cích nerovnoměrné rozložení zátěže. Harmo- nické opět nelze spočítat pro absenci ověřo- vacího protokolu; přípustné meze jsou uve- deny v tab. V simulaci jsou bílou barvou podbarveny další zdroje, na kte- ré již byly evidovány nové žádosti. Sní- ží-li však instalovaný výkon VtE v pro- gramu na  hodnotu 1,345 MV·A, hodnota ∆u klesne na přibližně stejnou hodnotu jako u výpočtu. Opět na první pohled patrný rozdíl v pří- stupu k vlastnímu posouzení z hlediska vý- počtu a simulace. Protože konkrét- ní velikosti odběrů jednotlivých DTS ne- jsou známy, využívají jen dostupná data z řídicího systému PDS. 3. V tom- to stavu lze simulovat i provoz při jiném než neutrálním účiníku, a stanovit tak jeho meze pro vlastní zdroj. Výpočty zpětných vlivů plánované VtE v U9 Název proměnné v přípojném bodě Parametr Výpočty E-vlivy výsledná impedance vedení (Ω) Zvn 10,272 9,886 výsledná impedance (Ω) 11,837 11,451 zkratový výkon v přípojném bodě (Ω) Skv 40,889 45,913 zkratový výkon na přípojnici transformátoru vn/nn (MV·A) SkTvn 309,364 306,200 max. Vstupní data o za- tížení pro simulace omezí na zimní, lépe však na letní měření rozvoden (Z1, Z2). 4 jsou uvedeny výsledky výpočtů zpětných vli- vů a výsledky simulací v programu E-vlivy. Při analýze naměřených hodnot nebyl zjiš- těn žádný negativní vliv na síť vn 21. Z ověřovacího protokolu [8] byly zjiš- těny procentuální velikosti vztažené k prou- du základní harmonické. 5 představuje hodnoty zjiš- Tab. Příčinou nadměrné změny napětí ∆u pro VtE délka vedení AlFe (lin- ka 21) asi 1,2 km při příliš malém průře- zu (S ≤ 42 mm2 ). Při posuzování zpět- ných vlivů nutné respektovat i další hle- diska dotčených úseků v rámci nadřazení sítě ve společnosti PDS, které poskytují vstupní podklady pro simulace. Graf na obr. Porov- nají-li však poměry mezi přibližně stejný- mi délkami kabelů, nelze AS2b provozovat, neboť v uzlu U14 (předávací místo) zvý- šené napětí přesahující 6 %. Výstupní hodnoty zpětných vlivů plánované VtE v U2 Název proměnné v přípojném bodě Parametr E-vlivy impedance transformátoru (Ω) Z‘T2 0,022 výsledná impedance vedení (Ω) Znn 0,435 výsledná impedance (Ω) 0,457 zkratový výkon v přípojném bodě (MV·A) Skv 0,385 zkratový výkon na přípojnici transformátoru vn/nn (MV·A) SkTnn 7,938 zdánlivý připojitelný výkon výroben na nn (MV·A) 0,032 úhel mezi napětím a proudem (°) –0,085 fázový úhel impedance sítě (°) ψkV 68,447 zvýšené napětí v přípojném bodě (%) 0,129 fiktivní (náhradní) změna napětí (%) ∆uers 0,165 příspěvek k vjemu flikru 0,038 útlum signálu HDO ∆uHDO (%) 0,743 Tab. Tento výčet před- kládá příslušný PDS, jenž může rozhodnout o způsobu provozování (pouze bod U2, U6 při rozpojení sítě v U14). V tab. Dodavatel tudíž musí komplexně zvážit ekonomiku připojení na základě místních poměrů, nákladů a výčtu možností připojení do sítě. Červeně jsou označeny hodnoty nevýznam- ně překračující přípustné parametry. V tomto případě již bylo možné lépe za- měřit na vyšší harmonické emitované zdrojem VtE. Celková délka vedení k předávacímu bodu U9 více než 21 km. Schéma stávajícího zapojení s VtE a s jeho zdrojem harmonických proudů ZI1 . DTS jsou nepravidelně a s různou hustotou roz- místěny podél vedení vn. Protože jde o VtE, která již v provozu, možné porovnat některé tyto simulované paramet- ry skutečně naměřenými hodnotami [9]. U vn by tedy bylo pro si- mulační model nutné eliminovat slabá místa dané linky (tedy S ≤ mm2 ) a nahra- dit vodiči s průřezem alespoň 110 mm2 . Na obr. Výpočet předkládá při- jatelné zpětné ovlivnění zdrojem, bude-li hodnota SAmax rovna hodnotě 1,345 MV·A.ELEKTRO 3/2011 kladní požadavky pro jeho připojení.2 Posouzení výroben dodávajících do distribuční sítě vn Do sítě připojují již zdroje z katego- rie velkých VtE (až jednotky megawattů). graf příslušných napěťových poměrů uzlů ve sledované síti nn. Tyto hodnoty bylo nutné pomocí jmenovitého výkonu přepočítat na příslušnou napěťovou hladinu sítě vn. Vychází zá- kladních a náhradních způsobů zapojení, na- pájení linek (vypínače SP1, SP2 přepo- jení na další možné stavy provozu). tedy na dodavateli, ke které distri- buční transformátorové stanici (DTS) kabel od zdroje přivede (T123 nebo T124). Lze i kontinuálně měnit velikost připojovaného výkonu, zvyšovat jej a stanovit jeho maximální hodnotu. Možnosti připojení měření nového zdroje jsou posuzovány v bodech U13 nebo U14. zdánlivý připojitelný výkon výroben na vn (MV·A) SAmax 1,345 – zdánlivý připojitelný výkon na vn (MV·A) 1,930 úhel mezi napětím a proudem (°) 1,364 fázový úhel impedance sítě (°) ψkV 56,435 56,397 zvýšené napětí v přípojném bodě (%) ∆uAV 1,818 2,180 fiktivní (náhradní) změna napětí (%) ∆uers 1,623 2,515 příspěvek k dlouhodobému vjemu flikru Plt 0,103 0,091 útlum signálu HDO (%) ∆uHDO 16,314 příspěvek ke zkratovému proudu (A) ∆ik 303,000 Obr