ELEKTRO 2011-3

| Kategorie: Časopis  | Tento dokument chci!

Vydal: FCC Public s. r. o. Autor: FCC Public Praha

Strana 64 z 90

Jak získat tento dokument?






Poznámky redaktora
3. U vn by tedy bylo pro si- mulační model nutné eliminovat slabá místa dané linky (tedy S ≤ mm2 ) a nahra- dit vodiči s průřezem alespoň 110 mm2 . tedy na dodavateli, ke které distri- buční transformátorové stanici (DTS) kabel od zdroje přivede (T123 nebo T124). zdánlivý připojitelný výkon výroben na vn (MV·A) SAmax 1,345 – zdánlivý připojitelný výkon na vn (MV·A) 1,930 úhel mezi napětím a proudem (°) 1,364 fázový úhel impedance sítě (°) ψkV 56,435 56,397 zvýšené napětí v přípojném bodě (%) ∆uAV 1,818 2,180 fiktivní (náhradní) změna napětí (%) ∆uers 1,623 2,515 příspěvek k dlouhodobému vjemu flikru Plt 0,103 0,091 útlum signálu HDO (%) ∆uHDO 16,314 příspěvek ke zkratovému proudu (A) ∆ik 303,000 Obr. Červeně jsou označeny hodnoty nevýznam- ně překračující přípustné parametry. V tab. Vychází zá- kladních a náhradních způsobů zapojení, na- pájení linek (vypínače SP1, SP2 přepo- jení na další možné stavy provozu). 4 jsou uvedeny výsledky výpočtů zpětných vli- vů a výsledky simulací v programu E-vlivy. Při posuzování zpět- ných vlivů nutné respektovat i další hle- diska dotčených úseků v rámci nadřazení sítě ve společnosti PDS, které poskytují vstupní podklady pro simulace. Příčinou nadměrné změny napětí ∆u pro VtE délka vedení AlFe (lin- ka 21) asi 1,2 km při příliš malém průře- zu (S ≤ 42 mm2 ). Výstupní hodnoty zpětných vlivů plánované VtE v U2 Název proměnné v přípojném bodě Parametr E-vlivy impedance transformátoru (Ω) Z‘T2 0,022 výsledná impedance vedení (Ω) Znn 0,435 výsledná impedance (Ω) 0,457 zkratový výkon v přípojném bodě (MV·A) Skv 0,385 zkratový výkon na přípojnici transformátoru vn/nn (MV·A) SkTnn 7,938 zdánlivý připojitelný výkon výroben na nn (MV·A) 0,032 úhel mezi napětím a proudem (°) –0,085 fázový úhel impedance sítě (°) ψkV 68,447 zvýšené napětí v přípojném bodě (%) 0,129 fiktivní (náhradní) změna napětí (%) ∆uers 0,165 příspěvek k vjemu flikru 0,038 útlum signálu HDO ∆uHDO (%) 0,743 Tab. Z ověřovacího protokolu [8] byly zjiš- těny procentuální velikosti vztažené k prou- du základní harmonické. Tento výčet před- kládá příslušný PDS, jenž může rozhodnout o způsobu provozování (pouze bod U2, U6 při rozpojení sítě v U14). Výpočty zpětných vlivů plánované VtE v U9 Název proměnné v přípojném bodě Parametr Výpočty E-vlivy výsledná impedance vedení (Ω) Zvn 10,272 9,886 výsledná impedance (Ω) 11,837 11,451 zkratový výkon v přípojném bodě (Ω) Skv 40,889 45,913 zkratový výkon na přípojnici transformátoru vn/nn (MV·A) SkTvn 309,364 306,200 max. Protože jde o VtE, která již v provozu, možné porovnat některé tyto simulované paramet- ry skutečně naměřenými hodnotami [9]. V tomto případě již bylo možné lépe za- měřit na vyšší harmonické emitované zdrojem VtE.2 Posouzení výroben dodávajících do distribuční sítě vn Do sítě připojují již zdroje z katego- rie velkých VtE (až jednotky megawattů). Pro tento případ byl opět zvolen současný zdroj se zkráceným názvem Kmn (typ Vestas V90 – 2 MW) [9], který napojen přes linku vn 21 do transformovny 110/22 kV. Výpočet předkládá při- jatelné zpětné ovlivnění zdrojem, bude-li hodnota SAmax rovna hodnotě 1,345 MV·A. Celková délka vedení k předávacímu bodu U9 více než 21 km. Při analýze naměřených hodnot nebyl zjiš- těn žádný negativní vliv na síť vn 21. Protože konkrét- ní velikosti odběrů jednotlivých DTS ne- jsou známy, využívají jen dostupná data z řídicího systému PDS. Sní- ží-li však instalovaný výkon VtE v pro- gramu na  hodnotu 1,345 MV·A, hodnota ∆u klesne na přibližně stejnou hodnotu jako u výpočtu. Tyto hodnoty bylo nutné pomocí jmenovitého výkonu přepočítat na příslušnou napěťovou hladinu sítě vn. Schéma stávajícího zapojení s VtE a s jeho zdrojem harmonických proudů ZI1 . Graf na obr. Po- drobné postupy a výsledky jsou uvedeny opět v [9]. 5 představuje hodnoty zjiš- Tab. graf příslušných napěťových poměrů uzlů ve sledované síti nn. Harmo- nické opět nelze spočítat pro absenci ověřo- vacího protokolu; přípustné meze jsou uve- deny v tab. Vstupní data o za- tížení pro simulace omezí na zimní, lépe však na letní měření rozvoden (Z1, Z2). Možnosti připojení měření nového zdroje jsou posuzovány v bodech U13 nebo U14. V tom- to stavu lze simulovat i provoz při jiném než neutrálním účiníku, a stanovit tak jeho meze pro vlastní zdroj. Dodavatel tudíž musí komplexně zvážit ekonomiku připojení na základě místních poměrů, nákladů a výčtu možností připojení do sítě. Problémem sítí v jakýchkoliv simula- cích nerovnoměrné rozložení zátěže. Opět na první pohled patrný rozdíl v pří- stupu k vlastnímu posouzení z hlediska vý- počtu a simulace. Porov- nají-li však poměry mezi přibližně stejný- mi délkami kabelů, nelze AS2b provozovat, neboť v uzlu U14 (předávací místo) zvý- šené napětí přesahující 6 %. Lze i kontinuálně měnit velikost připojovaného výkonu, zvyšovat jej a stanovit jeho maximální hodnotu. Na obr.ELEKTRO 3/2011 kladní požadavky pro jeho připojení. DTS jsou nepravidelně a s různou hustotou roz- místěny podél vedení vn. V simulaci jsou bílou barvou podbarveny další zdroje, na kte- ré již byly evidovány nové žádosti