V knize je vyložena obecné theorie elektrických pohonů, jakož i některé části z řízení automatisovaných pohonů. Je určena jednak pro posluchače odborných škol specialisující se v oborech elektrické stroje, elektrické přístroje, elektrická zařízení, automatika a telemechanika, elektrická výzbroj letadel a motorových vozidel a pod., jednak pro inženýry a techniky, projektanty elektrických pohonů a všechny, kdož pracují v provozech, kde se používá elektrického pohonu.
Pro první návrh určíme výkon otoru podle vzorce
2 Gv* 1,2 ■6000 16
n W
Vliv dynam ických mom entů respektujeme předběžně činitelem 1,25. prům třecího kotouče <2tk 6,44 m,
7.
Jm enovité otáčky otoru
60 . 1,25 1400 kW
Výkon jednoho otoru vychází tedy 700 kW. tření respektuje zvětšením užitečného zatížení %.váha jedné klece 4875 kg*,
4. prům setrvačnosti lanovnice 0,7 dvk,
12. váha všech vozíků kleci 3000 kg*,
5. váha jedné lanovnice GYÍ 4840 kg*,
11. prům lanovnic (vodicích kotoučů) dvk m,
10. Tím dostá
váme pro výkon obou otorů
P 1,25 1130.
Doba rozjezdu (zrychlování)
^ =
1 0,89
D ráha projetá klecí při rozjezdu
, 0,98. prům setrvačnosti třecího kotouče 0,67 djjj,
9. zrychlení při výtahu 0,89 /s2,
14. doba cyklu tD= 89,2 s,
16.
Moment odporu určí enovité síly obvodu třecího kotouče:
M 1,2 1,2 6000 3,22 200 mkg*
A
Diagram otáček f(í) pro jeden pracovní cyklus obr.
47,5 ot/m in
n ndtk 3,14 6,44
U otoru 700 47,5 ot/m možno počítat setrvačným momentem
108 600 kg*m2. 182 „
K --------^ m
Doba dojezdu (zpoždění)
265
. váha třecího kotouče 930 kg*,
8. Pro oba otory bude tedy setrvačný oment GDJ 217 200
kg*m2. 232. celková váha hlavního vyrovnávacího lana běžný etr =
10,8 kg*/m,
6. zpoždění při výtahu /s2,
15. enovitá rychlost jízdy m/s,
13.
Řešení
