Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
mezi sacím hrdlem vstupem
0
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6
A
^ min
Obr.2. 37. Řešení sacího prostoru
pomocí rozváděcích hrdel (tečkami jsou
označena místa odběrů tlaku)
do ventilátoru). třeba vycházet křivky B. jsou uvedeny
závislosti tohoto činitele velikosti poměru Av/A min, kde vstupní průřez
do ventilátoru míaje minimální průřez části vzduchovodu mezi výstupem chla
diva chladiče vstupem ventilátoru (popř. těchto strojů volíme zpravidla rychlosti vzduchu
v minimálním průřezu _1, výjimečných případech (např. lze použít pro výpočet normálně řešených
vstupů. Závislost lokálního činitele
odporu sání poměru průřezů
Ay{Amln
Obr.1.
V obou případech (křivka referenční rychlostí pro výpočet úbytku tlaku
rychlost vzduchu vstupu ventilátoru. mezi
chladičem vstupem ventilátoru) byl nejmenší. [3-1], obr.nebo úbytek tlaku ApUHr filtru při zadaném průtoku ventilačním systému
stroje, vypočítáme aerodynamický odpor chladiče iřch nebo filtru /£filtr vztahů
K (3-D
Q,
Ap
Q
S těmito odpory potom počítáme ventilačním schématu stroje. při zmen
šení kritických otáček zkrácením ložiskové vzdálenosti) s_1 závislosti
na velikosti zdrojů tlaku).
Hodnoty lokálního činitele odporu £«jsou např. Při použití rozváděních hrdel podle obr. Sací r
Při návrhu stroje snažíme, aby úbytek tlaku sacím prostoru (tj.
Kn>« (3-2)
Q:
3. Křivku obr. Zároveň však nesmí zby
tečně prodlužovat vzdálenost ložisek stroje, zejména rychloběžných strojů
(s počtem pólů nebo 4). 36.
88
