Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
Kn>« (3-2)
Q:
3.
Hodnoty lokálního činitele odporu £«jsou např. jsou uvedeny
závislosti tohoto činitele velikosti poměru Av/A min, kde vstupní průřez
do ventilátoru míaje minimální průřez části vzduchovodu mezi výstupem chla
diva chladiče vstupem ventilátoru (popř. 37. Řešení sacího prostoru
pomocí rozváděcích hrdel (tečkami jsou
označena místa odběrů tlaku)
do ventilátoru). Sací r
Při návrhu stroje snažíme, aby úbytek tlaku sacím prostoru (tj. mezi sacím hrdlem vstupem
0
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6
A
^ min
Obr. Zároveň však nesmí zby
tečně prodlužovat vzdálenost ložisek stroje, zejména rychloběžných strojů
(s počtem pólů nebo 4). mezi
chladičem vstupem ventilátoru) byl nejmenší. lze použít pro výpočet normálně řešených
vstupů. Při použití rozváděních hrdel podle obr. Závislost lokálního činitele
odporu sání poměru průřezů
Ay{Amln
Obr.
V obou případech (křivka referenční rychlostí pro výpočet úbytku tlaku
rychlost vzduchu vstupu ventilátoru. třeba vycházet křivky B.nebo úbytek tlaku ApUHr filtru při zadaném průtoku ventilačním systému
stroje, vypočítáme aerodynamický odpor chladiče iřch nebo filtru /£filtr vztahů
K (3-D
Q,
Ap
Q
S těmito odpory potom počítáme ventilačním schématu stroje. při zmen
šení kritických otáček zkrácením ložiskové vzdálenosti) s_1 závislosti
na velikosti zdrojů tlaku).1. Křivku obr. 36.2. těchto strojů volíme zpravidla rychlosti vzduchu
v minimálním průřezu _1, výjimečných případech (např. [3-1], obr.
88
