Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
245.
90 třída izolace B), dostaneme závislosti uvedené obr. pomaloběžných strojů bočními radiálními ventilátory (obr. jednotkovou chladicí plochu),
můžeme vztah (12.vztaženého vnější plochu pólové cívky (přesazené závity neuvažují). 245. Velikost
upraveného součinitele přestupu tepla dána empirickým vztahem
ocu K(20*Ju0 15) m-2 K~l)
kde obvodová rychlost rotoru 1),
K součinitel stanovený podle obr. Součinitel vztahu (12-14) respektující zvětšení povrchu budicích cívek
Výpočet oteplení vinutí rotoru lze provést základě srovnávacího kritéria
°2 2
kde hustota proudu vinutí rotoru mm-2),
bCu2 šířka mědi vinutí rotoru (mm).
(12-14)
K 1,17 1,25 1,55
Obr.
Pro jiné poměry stanovíme mezní hodnotu cj2mkbCa2 podle vztahu
<r2m k^Cu2 <T2m^Cu2 (12-16)
Při použití izolace třídy třeba vypočítanou hodnotu vynásobit činitelem 1,16
Poznámka.-15) přepsat na
AP2 2i
P -------- Q»a Cu2
Stanovíme-li mezní hodnotu cr2mfeCu2 řady měření pro stejné oteplení (např.***
375
. 163)
je třeba důsledku snížené relativní rychlosti chladicího vzduchu vzhledem po
vrchu pólových cívek zmenšit hodnotu vypočítanou rovnice (12-16) %. 246 (eSm zůstává
konstantní, mezní teplota vinutí rotoru pro danou třídu izolace).
Tyto závislosti (obr. 246) platí pro třídu izolace pro poměr délky pólu šířce
pólu lv/bp 3.
Ztráty vinutí rotoru, vztažené vnější chladicí plochu, lze vyjádřit vztahem
AP, É?9°2^Cu2^r4 (12-15)
Vzhledem tomu, uvažujeme hrl (ti
