Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
246 (eSm zůstává
konstantní, mezní teplota vinutí rotoru pro danou třídu izolace). 246) platí pro třídu izolace pro poměr délky pólu šířce
pólu lv/bp 3. 163)
je třeba důsledku snížené relativní rychlosti chladicího vzduchu vzhledem po
vrchu pólových cívek zmenšit hodnotu vypočítanou rovnice (12-16) %.***
375
.
Ztráty vinutí rotoru, vztažené vnější chladicí plochu, lze vyjádřit vztahem
AP, É?9°2^Cu2^r4 (12-15)
Vzhledem tomu, uvažujeme hrl (ti. Součinitel vztahu (12-14) respektující zvětšení povrchu budicích cívek
Výpočet oteplení vinutí rotoru lze provést základě srovnávacího kritéria
°2 2
kde hustota proudu vinutí rotoru mm-2),
bCu2 šířka mědi vinutí rotoru (mm).
90 třída izolace B), dostaneme závislosti uvedené obr. pomaloběžných strojů bočními radiálními ventilátory (obr. 245.-15) přepsat na
AP2 2i
P -------- Q»a Cu2
Stanovíme-li mezní hodnotu cr2mfeCu2 řady měření pro stejné oteplení (např. jednotkovou chladicí plochu),
můžeme vztah (12.
(12-14)
K 1,17 1,25 1,55
Obr.vztaženého vnější plochu pólové cívky (přesazené závity neuvažují). Velikost
upraveného součinitele přestupu tepla dána empirickým vztahem
ocu K(20*Ju0 15) m-2 K~l)
kde obvodová rychlost rotoru 1),
K součinitel stanovený podle obr.
Tyto závislosti (obr. 245.
Pro jiné poměry stanovíme mezní hodnotu cj2mkbCa2 podle vztahu
<r2m k^Cu2 <T2m^Cu2 (12-16)
Při použití izolace třídy třeba vypočítanou hodnotu vynásobit činitelem 1,16
Poznámka
