Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
Použitím klíno
vaných rotorových tyčí nebo drážek, jejichž povrch speciálně upraven přesný
tvar rotorových tyčí, zvětší ztrátové teplo odvedené magnetického obvodu.
Oteplení rozběhové klece při rozběhu potom vypočítá rovnice (12-13)
A9 (12-13)
cm
kde oteplení (K),
Ek teplo nahromaděné rozběhové kleci (J),
c měrná tepelná kapacita materiálu rozběhové klece kg-1 1)
m hmotnost rozběhové klece (kg).
Na oteplení klece tedy podílí jen určitá část tepla, respektovaná činitelem ka.
n 0
Obr.
Podle Wiedemanna bývá činitel rozmezí 0,6 0,8 [12-1]. Množství takto odvedeného tepla závisí zejména na
době trvání rozběhu způsobu uložení tyče drážce rotoru.
Tepelná energie Ek, která rozhodující vliv oteplení, dána vztahem
Ek (12-12)
kde kvje činitel rozdělení proudu tyči. 239. Průběh momentové
charakteristiky asynchronního motoru
M točivý moment motoru,
Mp zátěžný moment, zrychlující
moment, Afa střední hodnota
zrychlujícího momentu při rozběhu,
M strední hodnota zátěžného
momentu při rozběhu, střední
hodnota točivého momentu motoru při
rozběhu
Během rozběhu ěást ztrátového tepla odvádí povrchem tyče rotorové klece
do magnetického obvodu.(12-11)
kde střední hodnota momentu motoru při rozběhu,
střední hodnota zrychlujícího momentu.
■ Příklad
Čtyřpólový stroj výkonem 2200 kW, jednoduchou měděnou klecí střední
hodnotu momentu během rozběhu 140 jmenovitého momentu, moment
371
