Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
5. 100). ibl ýpo axi álních
v ů
Ventilační příkon axiálního ventilátoru lze rovněž vypočítat základě
znalosti teoretického tlaku stanoveného pro tento druh ventilátoru respektováním
recirkulace vzduchu, níž dochází vnějším konci lopatek přes mezeru mezi
vnějším průřezem lopatek hrdlem ventilátoru vlivem rozdílu tlaků mezi vypuklou
a vydutou stranou profilu lopatky. způsobu výpočtu těchto dvou druhů
ventilačních ztrát podrobněji zmíníme odstavci 4. 99).
Skutečný celkový ventilační příkon není však určen pouze základní částí ven
tilačního příkonu respektující aerodynamické ztráty oběžném kole, ale pří
davnými ventilačními ztrátami objemovými (volumetrickými), vznikajícími re-
cirkulací vzduchu prostoru výtlaku prostoru sání, třecími ztrátami, nesouvi
sejícími dopravou chladicího plynu.3.3 4. prvním při
blížení můžeme uvažovat poměr
= 0,20 0,25
U 2AV
- b2) Z]} 10- 3
(4-134)
(4-135)
202
.5. Stejně jako radiálních ventilátorů tím obejdeme
potíže vyplývající neznalosti skutečné velikosti statického tlaku Aps účinnosti rjs
vztažené statický tlak (obr.
Teoretický tlak axiálního ventilátoru A/>tAVje podle Eulerovy rovnice
& 2AV 2u
kde w2AV obvodová rychlost vnějším průměru ventilátoru,
A výsledná změna absolutní rychlosti proudu lopatkové mříži vněj
ším průměru ventilátoru směru obvodové rychlosti u2AV (obr.
Abychom mohli srovnat výsledky výpočtu ventilačního příkonu (včetně re-
cirkulace) radiálního ventilátoru úhly 90° (obr.
4.Můžeme tedy sestrojit základní příkonovou charakteristiku.5.
Velikost složky Ac2u použijeme výpočtu axiálního ventilátoru.9. 53) podle metody
ideálních charakteristik tlaku výpočtem podle empirického vztahu [4-7] od
vozeného základě systematických měření tomto typu ventilátorů, reproduku
jeme závěr zmíněný empirický vztah vyjádřený lineární závislostí <p
X fxcp (4-133)
Pro Činitele byly odvozeny tyto parametrické závislosti
X0 1,9(1 0,870 {52052 (26 [0,34 (0,11
H 0,04[(50 0,06(44,4 5,6)]
kde (d1jd2)2
h2 b2jd2 bezrozměrná šířka radiálního ventilátoru,
Z počet lopatek oběžného kola
