Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
Nebudeme zde odvozovat jednotlivé vztahy
použité výpočtu, ale stručně uvedeme úplný postup výpočtu krátkým komen
tářem. tyčí rotorového vinutí s-1),
32,6 obvodová rychlost modelu rotujícího kanálu s-1),
na němž byla závislost (4-116) vyšetřena,
Z fiktivní počet lopatek radiálního kanálu.
U radiálního kanálu rotoru otáčejícího statoru fiktivní počet lopatek
radiálních kanálů rotoru
Zf (Zfr Zfs) (4-117)
Fiktivní počet lopatek rotoru Zfr statoru Zfs určí vztahu
tidr2
nd. 41),
hIt2 vzdálenost (m) rozpěrky vnějšího průměru rotoru
(obr. 40),
dr2 vnější průměr rotoru (m),
hm2 vzdálenost (m) vnějšího povrchu tyčí rotorového vinutí
od vnějšího průměru rotoru (obr.
Bezrozměrné tlakové Číslo (vztažené využitelný statický tlak) radiálního
kanálu rotoru při nulovém průtoku Apso/~ l2, tj- bodě naprázdno
tlakové charakteristiky, podle empirického vztahu (odvozeného pokusů na
modelech) funkcí poměru průměrů í/am/í/e2, fiktivního počtu lopatek Zf
a obvodové rychlosti uc2 rotorových rozpěrek, popř. 41),
1
á,m (dTl dh) střední průměr axiálního přívodního kanálu rotoru (m),
dtl vnitřní průměr rotorových plechů (m),
dh průměr hřídele (m),
ue2 obvodová rychlost vnějšího průměru rotorových roz
pěrek, popř.
sO 1,63 0,QQ08Zf (4-116)
kde de2 dt2 2Are2 vnější průměr (m) rozpěrek podmínky, hre2 hm2
(obr. 40),
de2 dl2 2hm2 vnější průměr (m) tyčí rotorového vinutí podmínky,
že hm2 hrc2 (obr.Zrr ndr2 -------- (4-118)
N, (bd2 )
191
. Podklady
pro výpočet byly získány změřených tlakových charakteristik modelu rotu
jících radiálních kanálů [4-16], [4-17]. tyčí rotorového vinutí.vodním axiálním kanálem podle [4-16] stručně uveden této kapitole
