Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
Bezrozměrné tlakové Číslo (vztažené využitelný statický tlak) radiálního
kanálu rotoru při nulovém průtoku Apso/~ l2, tj- bodě naprázdno
tlakové charakteristiky, podle empirického vztahu (odvozeného pokusů na
modelech) funkcí poměru průměrů í/am/í/e2, fiktivního počtu lopatek Zf
a obvodové rychlosti uc2 rotorových rozpěrek, popř. tyčí rotorového vinutí s-1),
32,6 obvodová rychlost modelu rotujícího kanálu s-1),
na němž byla závislost (4-116) vyšetřena,
Z fiktivní počet lopatek radiálního kanálu. 41),
1
á,m (dTl dh) střední průměr axiálního přívodního kanálu rotoru (m),
dtl vnitřní průměr rotorových plechů (m),
dh průměr hřídele (m),
ue2 obvodová rychlost vnějšího průměru rotorových roz
pěrek, popř.
U radiálního kanálu rotoru otáčejícího statoru fiktivní počet lopatek
radiálních kanálů rotoru
Zf (Zfr Zfs) (4-117)
Fiktivní počet lopatek rotoru Zfr statoru Zfs určí vztahu
tidr2
nd. 40),
de2 dl2 2hm2 vnější průměr (m) tyčí rotorového vinutí podmínky,
že hm2 hrc2 (obr.
sO 1,63 0,QQ08Zf (4-116)
kde de2 dt2 2Are2 vnější průměr (m) rozpěrek podmínky, hre2 hm2
(obr. Podklady
pro výpočet byly získány změřených tlakových charakteristik modelu rotu
jících radiálních kanálů [4-16], [4-17]. 41),
hIt2 vzdálenost (m) rozpěrky vnějšího průměru rotoru
(obr. 40),
dr2 vnější průměr rotoru (m),
hm2 vzdálenost (m) vnějšího povrchu tyčí rotorového vinutí
od vnějšího průměru rotoru (obr.Zrr ndr2 -------- (4-118)
N, (bd2 )
191
. Nebudeme zde odvozovat jednotlivé vztahy
použité výpočtu, ale stručně uvedeme úplný postup výpočtu krátkým komen
tářem. tyčí rotorového vinutí.vodním axiálním kanálem podle [4-16] stručně uveden této kapitole
