Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
poněkud vyšší (cy 1,25). Vektor vztlaku lopatkové mříži opět
kolmý vektor této rychlosti.
Teoreticky lze dokázat, lopatkové mříži hraje rychlost tj. základě vztahu (4-79) lze prvním přiblížení
určit hustotu lopatkové mříže libovolném průměru Kritická (pro použití
teorie nosné plochy při metodice výpočtu axiálního ventilátoru) hustota lopat
kové mříže vnitřním průměru ventilátoru d1. 90.
Zvolíme-li hustotu mříže vnitřním průřezu ventilátoru můžeme určit
počet lopatek Z
Z (4-80)
Ti
Rovnici (4-79) lze ještě upravit poněkud jiný tvar, zavedeme-li substituci
cJWoo sin /?«
= <«■>
175
. rychlost defino
vaná vztahem (wt w2)/2, stejnou úlohu, jakou teorii osamělého
profilu rychlost nenarušeného proudění.Porovnáme-li dva různé vztahy pro vztlak cirkulaci dosadíme výraz (4-77),
dostaneme vztah
e(t Acu) wBii Cj(lb) (4-78)
Po úpravě dostaneme vztah
Í Cyt 2-^ (4-79)
í 7
Obr. Hustota lopatkové mříže tomto
průměru měla být 0,9 1,0 nebo menší. Přitom hodnota Činitele
vztlaku profilových lopatek měla dosáhnout maximálně hodnoty 1,1,
u plechových lopatek popř. Vstupní výstupní
trojúhelník rychlostí
axiálního ventilátoru
Z trojúhelníků rychlostí válcovém řezu průměrem zjistíme velikosti c2u wm
