Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
X2
Odpovídající redukovaný aerodynamický odpor (3-9) je
K c;2~ 1638 s2
Průřez axiálního kanálu rotoru roven průřezu vstupu t2
A 32,66. 49)
Je-li Vk2 sudé číslo, platí Nk2
Je-li Nk2 liché číslo, platí ~^2 0,5
V našem případě 0,5 6
116
.Vnitřní průměr ventilačních rozpěrek rotoru je
díi dtX
Obvodová rychlost tomto průměru je
fZdfl At\ —i
“že —~F7i— 40,6 s
e 60
Lokální činitel odporu vstupu axiálních kanálů rotoru je
u 0,80 1,561
Redukovaný lokální činitel odporu £'2 (rovnice (3-8)) vstupu axiálního kanálu
rotoru je
2 N„A. 10~4 m
Počítáme činiteli tření 0,01.
Vzdálenost mezi středy radiálních kanálů
1,2 10“ m
Aerodynamický odpor třením vstupní části axiálního kanálu
R ----- ----- /c2l; 2°a2 s2
2 e2
Odpor připadající část axiálního kanálu délce lp2
R --------------- 2
1 CNl2Aa2)2 Aa2
Stanovíme počet radiálních kanálů velikost odporů -Rafi, uvažovaných sché
matu (obr
