V publikaci je nejdříve stručně vysvětlen význam obloukového svařováni a základní pojmy z teorie svařovacího oblouku včetně otázek stability svařovacího oblouku a zdrojů proudu. Těžiště knihy leží v části, ve které jsou probrány všechny druhy ovládání výstupního proudu svařovacích transformátorů, způsoby výpočtu a příklady návrhu a konstrukce svařovacích transformátorů. Závěr knihy je věnován praktickým radám, bezpečnosti a ukázkám některých transformátorů starší a nové koncepce.Kniha je určena technikům, konstruktérům, elektromontérům, údržbářům a širokému okruhu zájemců o konstrukci a návrh svařovacích transformátorů a jejich použití v praxi.
103),
lc šířka cívky (obr. 102. Směr
silových čar rozptylového toku zřejmý obr. 103, všechny rozměry jsou soustavě SI. Rozptylové pole
u děleného válcového souosého vinutí
Obr. 103)
uspořádaných tak, koncích jádra jsou půlcívky náležející témuž
vinutí. 103. 103).
Podklady pro výpočet rozptylových reaktancí prostřídaných nesou-
měrných deskových (kotoučových) vinutí lze najít [47], [48],
Poznámka; Pro výpočet přídavných ztrát vinutí podle rovnice (100)
a (101) určí vztahu IcI^r kde Jcr dosadí (116).
Ostatní označení podle obr. Rozptylové magnetické
pole souměrného deskového vinutí
Rozptylová reaktance
X (<5 10-« (115)
nlc /
Vliv činitele ks, zde větší než souosých válcových vinutí.Transformátor deskovým (kotoučovým) souměrným vinutím má
celé vinutí jednom sloupku jádra rozděleno skupin (obr.
Obr.
132
.
Činitel možné přibližně určit vztahu
t (116)
V rovnici (115) dále
N počet závitů celého vinutí (buď vstupního, nebo výstupního, podle
toho, které vinutí chceme mít hodnotu reaktance vztaženu),
lz střední délka závitu cívky,
n počet skupin (obr. 103
