V knize jsou probrány základy obecné energetiky, teorie tepelné energetiky a schémata jaderných a tepelných elektráren spalujících klasická paliva. Značná pozornost je věnována provozním otázkám, teplárenství a centralizovanému zásobování teplem. Jsou popsány druhy vodních a palivových hospodářství, odstraňování tuhých zbytků a vliv elektrárny na životní prostředí. Kniha je zaměřena na řešení celkové koncepce výrobního bloku velkých elektráren a tepláren. Publikace je určena pracovníkům v elektrárnách a teplárnách, v projekčních a výzkumných ústavech, ve výrobních a montážních organizacích, v centrálních orgánech a rovněž studentům vysokých škol.
Tvar rozměry kondenzátoru musí vyhovovat dispozičnímu uspořádání trans
portním možnostem.
Podchlazení kondenzátu totiž neznamená jen ztrátu tepla, ale podchlazený konden
zát značně pohlcuje kyslík vzduchu vnikajícího netěsnostmi kondenzátoru
a ten pak vyvolává koroze regeneračním systému.
Regenerační schopnost kondenzátoru zajišťuje přísupem vyfukované páry tur
bíny spodních částí kondenzátoru jejím přímým stykem kondenzátem. Proto běžný požadavek na
maximální obsah kyslíku kondenzátu výstupu kondenzátoru jxg l-1.
Při návrhu nového kondenzátoru počítáme obvykle jmenovitou hodnotou parního
zatížení, tedy [ia I.
Rozdělení trubek kondenzátoru musí zajistit dobrý rovnoměrný přístup páry
do všech jeho částí při minimálním odporu, dobrou regenerační schopnost konden
zátoru (nesmí docházet podchlazení kondenzátu) nesmějí vytvářet podmínky
pro vznik vzdušných pytlů, kde mohly shromaždovat nezkondenzované plyny. Kondenzátor turbíny 200 ŠKODA
466
. turbín menšího výkonu bývá kondenzátor obvykle válco-
Obr. Pro jme
novité parní zatížení pro nižší měrné parní zatížení hodnoty dm,
tedy pro rozsah dm, /?<? Velikost zatížení lze vypočítat
ze vztahu
dm (0,9 0,012<vi) (13-6)
Pro měrné parní zatížení platí
pd 0(2 Ô), kde (13-7)
Opravný součinitel j3a možno použít pro výpočet charakteristiky kondenzátoru.fíd opravný součinitel zahrnující vliv parního zatížení kondenzátoru. 13-3.
a součinitel znečištění, který volí přibližně takto:
0,80 0,85 pro průtočné chlazení velmi čistou vodu,
0,75 0,80 pro oběhové chlazení,
0,65 0,75 pro znečištěnou vodu při možném vytváření organických nebo
minerálních nánosů,
ws(m s_1) střední rychlost vody trubkách
