Publikace se zabývá analýzou a syntézou regulačních obvodů s elektrickými točivými i netočivými stroji. Výklad vychází z popisu elektrických strojů v přechodném i ustáleném stavu a hodnotí jejich dynamické vlastnosti. Teorie regulace je aplikována na jednotlivé typy strojů a jsou zde popsány metody regulace žádaných veličin. Na regulovaných soustavách s elektrickými stroji jsou ukázány metody vyšetřování stability regulačních obvodů, jakosti regulace a užití lineárních i nelineárních zpětnovazebních obvodů. Zvláštní pozornost je věnována matematickému modelování elektrických strojů a zejména pak použití analogových a číslicových počítačů pro řešení složitých regulačních obvodů s elektrickými stroji.Kniha je určena inženýrům, vědeckým pracovníkům, projektantům a všem těm, kteří se zabývají regulací elektrických strojů.
Závislost úhlu sepnutí tyristoru byla vypočtena
pro náhradní zátěž, tvořenou
a) třemi odpory (fázové posunutí 0),
b) třemi indukčnostmi (fázové posunutí 90°).
Chování motoru odpovídá šrafované oblasti. Celkový příkon sítě Ps
při zanedbání ztrát statoru ztrát železe rovná výkonu přenášenému přes
vzduchovou mezeru rotoru.
Na obr. zakreslena účinnost motoru, opět pro příslušné úhly
zpožděného sepnutí.
Na obr.obr. 85b jsou křivky napětí, které odpovídají příslušným úhlům zpoždě
ného sepnutí obr. 77. 86.
Pro názornost jsou obr. Účinnost indukčního motoru výkonu řízeného tyristory statoru
Účinnost stroje tímto způsobem regulace zhoršuje.
nomerene
hodnoty y
Obr. 85a. Omezíme-li při odvozování první harmonickou
proudu, můžeme pro psát
Ztráty rotoru jsou dány vzorcem pro Joulovy ztráty:
APr mTR (4. Teoretický průběh
účinnosti lze odvodit náhradního schématu obr.
Křivky byly naměřeny motoru 3,3 kW, 1430 ot/min, 380 cos 0,76,
Mn 2,25 kpm, odpory R'r 1,3 reaktance Xos X'aI Q,
přídavný externí odpor obvodu rotoru 0,36 přepočtená hodnota na
stator 5,94 Q. 85a nakresleny momentové charakteristiky pro
různé úhly zpožděného sepnutí tyristorů. chodu naprázdno blíží
křivce pro indukčnosti, při zatížení odpovídá jeho chování spíše odporové zátěži. průběh velikosti amplitudy první harmonické vyjádřené pro
centech amplitudy napětí sítě.53)
teoreticky =l-s
R =036H
p '
(132)
