Elektronická zařízení potřebují ke své činnosti zdroj elektrické energie a to nejčastěji ve formě stejnosměrného DC výkonu. Postupem času zastarala klasická koncepce napájecích zdrojů proti napájenému zařízení tak mohutně, že disproporce byla nepřiměřená. Proto je možno cca od začátku 70-tých let 20. století pozorovat snahu i renomovaných firem tuto otázku řešit. U nás jsou tyto pokusy spojeny se jménem Ing.Kabeše, ve světě s tak proslulými firmami jako Hewlett§Packard a jiné. Každý napájecí zdroj lze podle Theveninovy věty nahradit sériovým spojením ideálního zdroje napětí a jeho ...
Vydal: FEKT VUT Brno
Autor: UREL - Vlastislav Novotný, Pavel Vorel, Miroslav Patočka
Strana 48 z 139
Vámi hledaný text obsahuje tato stránku dokumentu který není autorem určen k veřejnému šíření.
12)
Tok jádře pak dán vztahem (3.
b) Dle (4.2. složené transformátorových plechů.2), které jsou buzeny čistě napěťově, (tj. těchto důvodů lze pro
velké kmitočty použít jádro „železné“ tj. kap. 4.2.2). hodnotou Im. 9. Typickou aplikací výstupní tlumivka stejnosměrné, vf. 3. Nesprávný odhad odhalíme bodě e).
Ten imituje permanentní magnet vřazaný magnetického obvodu. U
jiných transformátorů bez ss. výstupních transformátorů jednočinných zesilovačů třídy kdy přes
primární vinutí teče klidový ss. blokujícího měniče
s transformátorem (kap.3) vhodné
velikosti (průřez jádra průřez okna pro vinutí S0).
Pozn. obvodech, kde střídavá magnetizace větší, pak větších
kmitočtech sáhneme feritovým materiálům důvodů stejných jako transformátorů, viz. Vzhledem malé střídavé magnetizaci bude při vysokých kmitočtech dost malá
hodnota dφ/dt tedy malé ztráty vířivými proudy (viz.6).: Vzduchová mezera vzduchová jen podle názvu, praxi realizuje distančními
diamagnetickými současně dielektrickými vložkami (pozor působí velká přítlačná síla -
elektromagnet). Bod sycení bude
pohybovat malé hysterezní smyčce při velkých kmitočtech tak budou malé hysterezní ztráty
(viz.4) nulová.1 pak rozšíří tvar:
( )
( )
SN
LI
SN
dttu
tB ss
11
1
+= (4.2. Celá tlumivka bude menší i
lehčí než feritová navíc nebude křehká.
3.4):
NS
LI
B ss
poc (4.3).
b) Jedná-li cívku takových stř. síťových transformátorů nebo pulsních měničích
„propustného typu“ (viz.4).4 Algoritmus návrhu cívky feromagnetickým jádrem
a) Zvolíme jádro možností nastavení vzduchové mezery, vhodného materiálu (kap. neexistuje nich
magnetizační proud jiný, než ten, který vzniká časovou integrací primárního napětí) vzduchová
mezera nejenom nesmyslná, ale navíc škodlivá tím, zvyšuje magnetizační proud rozptylové
indukčnosti. Nijak neovlivňuje napěťové
poměry, ale přesto posouvá velikost sycení určitou počáteční hodnotu, kterou lze opět určit pomocí
vztahu (4. teče-li
napěťově buzenou cívkou (primárním vinutím transformátoru) ještě navíc nějaký konstantní ss. proud.
impulsně regulované svářečky. Výhodou oproti
feritům větší dovolené sycení, tedy menší počet závitů, viz (4.4), nikoliv (3.3 Volba feromagnetického materiálu
a) Jedná-li vyhlazovací tlumivku ss. 3. Velikost Φµpoč rovna ∆BpočS.48
Jiná situace nastává, není-li hodnota φµpoč rovnici (3.4) spočteme nutný počet závitů, aby cívka požadovanou indukčností měla jádře sycení
Bm, protéká-li proud max. 9. tomu dochází např.
4. Velikost přitom odhadujeme zkušenosti,
nemáme-li zkušenost, tak zkusmo.
. kap.
Vztah (3. kap. Dále nastává např.5). Taková konfigurace
transformátoru nastává např. kap.4 c).
4.6) kap. 3. těchto transformátorů tedy smysl používat vzduchovou mezeru. předmagnetizace tj.13)
Hodnotu ∆Bpoč lze měnit vzduchovou mezerou (měníme indukčnost). obvodu, pak změny proudu budou relativně malé,
proto změny magnetické indukce budou malé (malá střídavá magnetizace). proud pracovního bodu
