Elektronická zařízení potřebují ke své činnosti zdroj elektrické energie a to nejčastěji ve formě stejnosměrného DC výkonu. Postupem času zastarala klasická koncepce napájecích zdrojů proti napájenému zařízení tak mohutně, že disproporce byla nepřiměřená. Proto je možno cca od začátku 70-tých let 20. století pozorovat snahu i renomovaných firem tuto otázku řešit. U nás jsou tyto pokusy spojeny se jménem Ing.Kabeše, ve světě s tak proslulými firmami jako Hewlett§Packard a jiné. Každý napájecí zdroj lze podle Theveninovy věty nahradit sériovým spojením ideálního zdroje napětí a jeho ...
Vydal: FEKT VUT Brno
Autor: UREL - Vlastislav Novotný, Pavel Vorel, Miroslav Patočka
Strana 48 z 139
Vámi hledaný text obsahuje tato stránku dokumentu který není autorem určen k veřejnému šíření.
Nijak neovlivňuje napěťové
poměry, ale přesto posouvá velikost sycení určitou počáteční hodnotu, kterou lze opět určit pomocí
vztahu (4. obvodech, kde střídavá magnetizace větší, pak větších
kmitočtech sáhneme feritovým materiálům důvodů stejných jako transformátorů, viz. kap. U
jiných transformátorů bez ss. proud.4) spočteme nutný počet závitů, aby cívka požadovanou indukčností měla jádře sycení
Bm, protéká-li proud max.3) vhodné
velikosti (průřez jádra průřez okna pro vinutí S0).
3. těchto důvodů lze pro
velké kmitočty použít jádro „železné“ tj.
Pozn.6) kap. 9. teče-li
napěťově buzenou cívkou (primárním vinutím transformátoru) ještě navíc nějaký konstantní ss. kap.5). 4. Vzhledem malé střídavé magnetizaci bude při vysokých kmitočtech dost malá
hodnota dφ/dt tedy malé ztráty vířivými proudy (viz. 3. Celá tlumivka bude menší i
lehčí než feritová navíc nebude křehká.2.2.2).
b) Dle (4.1 pak rozšíří tvar:
( )
( )
SN
LI
SN
dttu
tB ss
11
1
+= (4. složené transformátorových plechů. výstupních transformátorů jednočinných zesilovačů třídy kdy přes
primární vinutí teče klidový ss.
. síťových transformátorů nebo pulsních měničích
„propustného typu“ (viz.
impulsně regulované svářečky. 3.4) nulová. Bod sycení bude
pohybovat malé hysterezní smyčce při velkých kmitočtech tak budou malé hysterezní ztráty
(viz. tomu dochází např. proud pracovního bodu.: Vzduchová mezera vzduchová jen podle názvu, praxi realizuje distančními
diamagnetickými současně dielektrickými vložkami (pozor působí velká přítlačná síla -
elektromagnet). blokujícího měniče
s transformátorem (kap.2), které jsou buzeny čistě napěťově, (tj.6).
Ten imituje permanentní magnet vřazaný magnetického obvodu.4):
NS
LI
B ss
poc (4.13)
Hodnotu ∆Bpoč lze měnit vzduchovou mezerou (měníme indukčnost). Taková konfigurace
transformátoru nastává např. hodnotou Im.12)
Tok jádře pak dán vztahem (3. Výhodou oproti
feritům větší dovolené sycení, tedy menší počet závitů, viz (4.
Vztah (3.
4.4). kap. 3. Velikost přitom odhadujeme zkušenosti,
nemáme-li zkušenost, tak zkusmo.
4.48
Jiná situace nastává, není-li hodnota φµpoč rovnici (3.4 Algoritmus návrhu cívky feromagnetickým jádrem
a) Zvolíme jádro možností nastavení vzduchové mezery, vhodného materiálu (kap.4 c).3 Volba feromagnetického materiálu
a) Jedná-li vyhlazovací tlumivku ss. 9. kap. Typickou aplikací výstupní tlumivka stejnosměrné, vf.4), nikoliv (3. předmagnetizace tj.
b) Jedná-li cívku takových stř. těchto transformátorů tedy smysl používat vzduchovou mezeru. Velikost Φµpoč rovna ∆BpočS. Nesprávný odhad odhalíme bodě e). Dále nastává např. neexistuje nich
magnetizační proud jiný, než ten, který vzniká časovou integrací primárního napětí) vzduchová
mezera nejenom nesmyslná, ale navíc škodlivá tím, zvyšuje magnetizační proud rozptylové
indukčnosti.3).2. obvodu, pak změny proudu budou relativně malé,
proto změny magnetické indukce budou malé (malá střídavá magnetizace)
