9. Pro zjednodušení řešení však jinou možnost
prakticky nemáme jistým stupněm nepřesnosti třeba smířit.
Celkové potřebné magnetomotorické napětí pak dáno podle 4. akumulátoru) nebo většího napětí (např. 4. 4. Dále uvažujte počet
závitů vinutí N=1000 činitel plnění kz=0.13a
pro magnetickou indukci vzduchové mezeře TBv 5.
Příklad 4.5 jako
zzmz lHU ,
kde lDl délka střední indukční čáry železném jádře, viz Obr. 4.
a) b)
Obr. Při výpočtu úbytků
magnetického napětí bereme jako délku příslušné části obvodu délku střední indukční čáry.4
Vypočtěte velikost proudu budicího vinutí cívky magnetickém obvodu dle Obr.5 součtem magnetických
napětí dílčích sériově řazených částí
mzmvm UUNIF +== . 4. Kterou variantu zvolíme, závisí
na parametrech napájecího zdroje např. tom, zda bude cívka napájena zdroje malého
napětí (např. je,
hlavně rozích jádra, poměrně silný předpoklad.12b, úbytek magnetického napětí určíme souladu 4. 200 získaných usměrněním
napětí střídavé rozvodné sítě).1b.13: Magnetický obvod jeho náhradní schéma
Předpokládáme homogenní magnetické pole vzduchové mezeře železném jádře. Můžeme
je realizovat cívkou malým počtem závitů protékaných velkým proudem nebo naopak
cívkou velkým počtem závitů při malém budícím proudu.130 Elektrotechnika 1
z
v
v
z
z
S
S
B
S
B =
Φ
=
(části obvodu jsou řazeny série magnetický tok stejné velikosti) použít magnetizační
křivku materiálu )zz HfB odečteme hodnotu intenzity magnetického pole jak je
zřejmé opět Obr.0= Jádro složeno dynamových
plechů následující rozměry [mm]: a=300, b=200, t=20, h=30, lv=5.
V praxi toto napětí udává "ampérzávitech", fyzikální rozměr ovšem ampér.
