Dominantním tématem posledního čísla letošního roku je odstávka jaderné elektrárny Temelín. Snažili jsme se pojmout problematiku komplexně, rozvést do širších souvislostí nejvyšší možné odborné úrovně. Aby byly články co nejvíce zajímavé pro čtenáře, vyzýval jsem dopisovatele a spolupracovníky, aby do textu zahrnuli třeba nějakou zajímavost nebo problém, který nastal, a popsali, jak se jej podařilo vyřešit. Jenže slovo „problém“nechtěl nikdo slyšet. Podle slovníku českých synonym je slovo problém např. nesnáz, potíž, překážka, trápení, zádrhel, záhada …
Poznámky redaktora
voľbou tepelného príkonu (parametrov zvá-
rania) teplotou predhrevu závislosti che-
mického zloženia (CEV).8931
690 650 630 770 890 760 930 710 900 14S690QL 1.8881 0,20 0,80 1,70 0,020 0,010
P690QL2 1.8987
S690Q 1.8928
S690QL1 1. CET.Q 40/30 30/27 -
S.ZtohodôvodudochádzavTOOkpoklesu
rázovej húževnatosti. Táto sku-
točnosť tiež prispela požiadavke limitovania ma-
ximálnej tvrdosti TOO.8933
Tab.8908
460 440 400 550 720 500 670 17S460QL 1.. Množstvo tepla vnesené
do oblasti zvaru ovplyvňuje rýchlosť ochladzova-
nia, ktorá riadi výsledné zloženie mikroštruktúry
vo zvarovom spoji ocele daným chemickým zlo-
žením.
Požiadavky vlastnosti zvarových spojov
ocelí závisia účelu použitia zváranej konštruk-
cie.Technologie materiály Technology and Materials Технологии материалы |170
05/2012 www.QL1 60/40 50/35 40/30 30/37
Tab.8925
S960Q 1. Vznik studených trhlín jednou príčin pre-
čo hodnota maximálnej tvrdosti TOO limituje
(viď STN ISO 15614-1).8869
P460Q 1.allforpower.j. oneskorené.8983
S890QL1 1.8865
P690Q 1. max. max. Simax. max.8873 0,025 0,015
0,005 1,00 0,70 0,05 1,50 0,05 0,08 0,15
P500QH 1. max.8864
P500Q 1. Vplyv chemického zlože-
nia vznik tvrdej mikroštruktúry TOO vyjadruje
hodnota uhlíkového ekvivalentu CEV resp. Zaručované hodnoty nárazovej práce zušľachtených ocelí konštrukcie pozdĺžnom priečnom smere
podľa STN 10025-6 [4]
Oceľ Obsah (hmot. Ich úroveň závisí
okrem iného najmä typu spoja (kútový, tupý
a pod. max. niektorých prípadoch zvarových spojov
ocelí výskyt studených trhlín pozoroval 14
dňoch zvarení. všeobecnosti možno konštatovať, ri-
ziko vzniku studených trhlín vzrastá rastúcou
tvrdosťou mikroštruktúry.8924
500 480 440 590 770 540 720 17S500QL 1.8879 0,025 0,015
0,005 1,50 0,70 0,06 2,50 0,05 0,12 0,15
P690QH 1. (%)
EN 10027-1 10027-2 100 100 150 100 100 150
S460Q 1.8867
P355QL1 1. Ich vzniku možno zabrániť voľ-
bou podmienok zvárania, ktoré ovplyvnia všetky
alebo jeden troch faktorov. Minimálne
hodnotyrázovejhúževnatostisavšakvyžadujúako
vozvarovomkovetakivTOOzvarovýchspojov..8871
P460QL1 1.8906
S460QL1 1.
Označenie Min.8880
P690QL1 1.8984
S550Q 1. Hodnoty mechanických vlastností ocelí konštrukcie požadované podľa STN 10025-6 [4]
Oceľ
Minimálna nárazová práca (J) pozdĺžnom/priečnom smere pri teplote (°C)
0 -20 -40 -60
S.
Voľba podmienok zvárania ocelí S690Q
Predmetom tejto kapitoly analýza parame-
trov zvárania cieľom ich návrhu zabezpečenie
celistvosti zvarových spojov zabránenie
vzniku studených trhlín zabezpečenie požadova-
ných vlastností.QL 50/35 40/30 30/27 -
S. max.8874
P500QL1 1. Pevnosť zvarových spojov dosahuje
vhodnou voľbou prídavného materiálu. Vo
vzťahu jeho výpočet zahrnutý vplyv hlavných
legúr kaliteľnosť ocelí, tým potenciálnu
možnosť vzniku studených trhlín oblasti zvaro-
vých spojov.8909
S500QL1 1. Studené trhliny vznikajú hrubozrn-
nom pásme TOO ako zvarovom kove.8870 0,025 0,015
0,005 0,50 0,50 0,05 1,00 0,03 0,08 0,05
P460QH 1.
Z vyššie uvedeného stručného prehľadu
faktorov zvariteľnosti vyplýva, zabezpečenie
celistvosti vlastností zvarových spojov ocelí
súvisí správnou voľbou podmienok zvárania
t. 0,30.8941
960 980 1150 10
S960QL 1.8916
S500Q 1.. Ich cha-
rakteristickým znakom je, vznikajú pri teplotách
pod 300°C určitým časovým oneskorením po
zváraní.
Účinok napätí pri zváraní súvisí vzni-
kom zvyškových napätí, ktoré vznikajú dôsledku
lokálneho ohrevu oblasti zvaru.8872 0,18 0,50 1,70 0,020 0,010
P460QL2 1. hľa-
diska orientácie môžu byť pozdĺžne priečne osi
zvaru.) hrúbky zváraných plechov. Momax. Vplyv tohto
faktora možno hľadiska vplyvu praskanie za
studena limitovať vhodným konštrukčným rieše-
ním zvarového spoja.8866 0,16 0,40 1,50 0,025 0,015
0,005 0,30 0,25 0,05 0,50 0,03 0,06 0,05
P355QH 1.
P355Q 1. max. %)
značka číslo max... Základným kritériom posudzovania vlastností
zvarových spojov pevnosť, rázová húževnatosť
a tvrdosť. 0,015 max. Rp0,2 (MPa) pre hrúbku Medza pevnosti pre hrúbku (MPa)
Min. Veľ-
kosť zrna rastie rastúcim tepelným príkonom
zvárania.8914
620 580 560 700 890 650 830 15S620QL 1. Voľbou nízkeho tepelného
príkonu však môže vzniknúť krehká martenzitická
mikroštruktúra, ktorá môže tiež podieľať zní-
žení húževnatosti TOO zvarového spoja. Smerné chemické zloženie zušľachtených ocelí tlakové nádoby podľa STN 10028-6 [5]
N max.Hú-
ževnatosť TOO závisí všeobecnosti jej mikro-
štruktúry riadená najmä veľkosťou zrna.8904
550 530 490 640 820 590 770 16S550QL 1.8868 0,020 0,010
P355QL2 1. Zrmax. Vplyv mikroštrukúry závisí od
vplyvuparametrovzvárania,akosútepelnýpríkon,
predhrev, hrúbka plechov, typ spoja chemické
zloženie zváranej ocele.cz
ny studené, vodíkom indukované tzv.8927
S620QL1 1.8940
890 830 940 1100 880 1100 11S890QL 1.8875 0,18 0,60 1,70 0,020 0,010
P500QL2 1. Samostatnou časťou tej-
to problematiky voľba prídavného materiálu.8988
S890Q 1. Nbmax.8888
Tab.8926
S550QL1 1.8986
S620Q 1. max.
Ich vznik súvisí pôsobením troch faktorov, na-
pätia, mikroštruktúry difúzneho vodíka.
