Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
353
. turbulentní oblasti pro //d Velikosti činitele jsou na
obr. Závislost činitelů
ze vztahu (11-6) velikosti
Reynoldsova čísla
Přestup tepla vnitřního povrchu statoru vzduchové mezery šířkou ó
Součinitel přestupu tepla lze tomto případě určit použitím vztahu (10-11)
podle vzorce
Nu{ 0,025Ref0*8Prf0,4 (11-7)
Hydraulickým průměrem zde 2<5, rychlost proudění 0,75«o. 229. Indexy bez
rozměrných čísel znamenají, fyzikální parametry vztahují teplotě tekutiny. 227.
Přestup tepla povrchu rovinné stěny
V turbulentní oblasti pro 105 platí
Nut 0,031Re®’8Pr°A (11-8)
V laminární oblasti pro 105 platí
Nut 0,66i?ef°’5Prf0’4 (11-9)
Charakteristickým rozměrem délka stěny směru proudění (/). Při stanovení odpovídajících součinitelů však třeba dosadit správný
hydraulický průměr.
Charakteristickým rozměrem vnitřní průměr kanálu popř. Velikosti (při laminárním proudění) jsou obr. přechodné oblasti, tj. 230). 230.
Re )
Obr.
Uvedené závislosti platí jak pro vnitřní, tak pro vnější stranu podélně obtéka
ných kanálů. (pro nekruhové
průřezy) dh.gt, činitel respektující vliv délky kanálu střední součinitel přestupu
tepla. při 2000 000, platí
Nu( CU2Pr0’ (11-6)
kde C1>2je činitel, který může nabývat hodnot mezi (Ct jsou funkce
Reynoldsova čísla obr
