Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
3). 193, nichž zjišťujeme hladinu zvuku ventilátorů
a ventilačních členů závislosti obvodové rychlosti, určují totiž hladiny zvuku
pro objemový průtok Qopt odpovídající optimální účinnosti ventilátorů (tj. Pro úplnost ještě poznamenáme, ani materiál lopatek oběžného kola
nemá podstatný vliv hluk ventilátorů. při
bližně pro <20pt 0,5<2max). Jak patrné obr.
Hladina zvuku radiálních ventilátorů však nezávisí pouze obvodové rych
losti průměru oběžného kola ventilátoru d2, ale objemovém průtoku
vzduchu Křivky obr. zvýšení)
hladiny zvuku závislosti ALaq f(Q opt), která obr. 195. 8. 190, která byla původně stanovena pro radiální ventilátory. Významnější spíše okolnost, radiální ventilátory lopat
kami zahnutými dozadu mívají obvykle podstatně menší počet lopatek než radiální
ventilátory rovnými radiálními lopatkami.nutné, aby obvodová rychlost oběžného kola ventilátoru nepřekročila
50 s-1 Obecně lze říci, při překročení obvodové rychlosti s_1 mohou
být všechny ostatní zdroje hluku (mechanického nebo elektromagnetického původu)
v elektrickém stroji zanedbány. Kromě toho pře
sunutí složek hluku nižším frekvencím (přibližně jednu oktávu) při jinak
stejné hladině zvuku znamená, při hodnocení hluku podle tříd hluku úroveň
hluku snižuje asi tři čtyři třídy. 193
(křivka III), sklon lopatek ovlivňuje hlučnost radiálních ventilátorů poměrně
málo dB). dvoupólových asynchronních motorů
středních velkých výkonů mají ventilátory obvykle průměr větší než 400 mm
(u asynchronních motorů dvoupólových axiální ventilací, tedy bez radiálních ka
nálů rotoru, ventilátor obvykle tento průměr již při výkonech motorů větších
než 100 kW).
Chceme-li však určit hladinu akustického tlaku axiálních ventilátorů, použijeme
302
. Tím jejich hluk méně nepříjemný. při jiném škrcení
ventilační sítě, níž ventilátor pracuje, lze přibližně určit snížení (popř. Bod nakrátko
ventilátoru charakterizován souřadnicí Q/Qmax bod naprázdno souřadnicí
QnJQ^t o. Při jiném objemovém průtoku tj. 194, znázorňující
závislost otáček oběžného kola ventilátoru, při nichž lze již očekávat nadměrný
hluk, průměru oběžného kola ■Např. toho lze soudit, všechny dvoupólové střední velké asynchronní
motory jsou bez akustických úprav nadměrně hlučné.
Podmínky vzniku sirénových tónů radiálních ventilátorů probereme stručně
v článku zdrojích sirénového hluku (čl. Podmínky vstupu oběžného kola radiálních
ventilátorů, které elektrických strojích nebývají ideální, nebývají hlediska hluku
kritické. Pro přibližný výpočet rozdílu hladinách zvuku
dvou srovnávaných axiálních ventilátorů, geometricky podobných, lišících se
pouze průměrem oběžného kola nebo otáčkami, však můžeme použít závislost
pro exponent obr. tohoto důvodu nich snižuje
i frekvence složek hluku.
Hluk axiálních ventilátorů
Pro akustický výkon axiálních ventilátorů platí stejné zákonitosti jako pro
akustický výkon radiálních ventilátorů (vztah (8-12)), avšak odlišnými expo
nenty obvodové rychlosti u2. Tuto skutečnost vyjadřuje obr
