Ventilace a chlazení elektrických strojů točivých

| Kategorie: Kniha  | Tento dokument chci!

Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.

Vydal: Státní nakladatelství technické literatury Autor: Emil Ondruška, Antonín Maloušek

Strana 304 z 442

Vámi hledaný text obsahuje tato stránku dokumentu který není autorem určen k veřejnému šíření.

Jak získat tento dokument?






Poznámky redaktora
Tím jejich hluk méně nepříjemný. Jak patrné obr. 190, která byla původně stanovena pro radiální ventilátory. Významnější spíše okolnost, radiální ventilátory lopat­ kami zahnutými dozadu mívají obvykle podstatně menší počet lopatek než radiální ventilátory rovnými radiálními lopatkami. 195. Hladina zvuku radiálních ventilátorů však nezávisí pouze obvodové rych­ losti průměru oběžného kola ventilátoru d2, ale objemovém průtoku vzduchu Křivky obr. Podmínky vzniku sirénových tónů radiálních ventilátorů probereme stručně v článku zdrojích sirénového hluku (čl. při jiném škrcení ventilační sítě, níž ventilátor pracuje, lze přibližně určit snížení (popř. 193 (křivka III), sklon lopatek ovlivňuje hlučnost radiálních ventilátorů poměrně málo dB). Hluk axiálních ventilátorů Pro akustický výkon axiálních ventilátorů platí stejné zákonitosti jako pro akustický výkon radiálních ventilátorů (vztah (8-12)), avšak odlišnými expo­ nenty obvodové rychlosti u2. Při jiném objemovém průtoku tj. Podmínky vstupu oběžného kola radiálních ventilátorů, které elektrických strojích nebývají ideální, nebývají hlediska hluku kritické. tohoto důvodu nich snižuje i frekvence složek hluku. Pro přibližný výpočet rozdílu hladinách zvuku dvou srovnávaných axiálních ventilátorů, geometricky podobných, lišících se pouze průměrem oběžného kola nebo otáčkami, však můžeme použít závislost pro exponent obr. Kromě toho pře­ sunutí složek hluku nižším frekvencím (přibližně jednu oktávu) při jinak stejné hladině zvuku znamená, při hodnocení hluku podle tříd hluku úroveň hluku snižuje asi tři čtyři třídy. toho lze soudit, všechny dvoupólové střední velké asynchronní motory jsou bez akustických úprav nadměrně hlučné. Pro úplnost ještě poznamenáme, ani materiál lopatek oběžného kola nemá podstatný vliv hluk ventilátorů. Tuto skutečnost vyjadřuje obr.3). 8. 194, znázorňující závislost otáček oběžného kola ventilátoru, při nichž lze již očekávat nadměrný hluk, průměru oběžného kola ■Např. Chceme-li však určit hladinu akustického tlaku axiálních ventilátorů, použijeme 302 . dvoupólových asynchronních motorů středních velkých výkonů mají ventilátory obvykle průměr větší než 400 mm (u asynchronních motorů dvoupólových axiální ventilací, tedy bez radiálních ka­ nálů rotoru, ventilátor obvykle tento průměr již při výkonech motorů větších než 100 kW). zvýšení) hladiny zvuku závislosti ALaq f(Q opt), která obr. Bod nakrátko ventilátoru charakterizován souřadnicí Q/Qmax bod naprázdno souřadnicí QnJQ^t o. 193, nichž zjišťujeme hladinu zvuku ventilátorů a ventilačních členů závislosti obvodové rychlosti, určují totiž hladiny zvuku pro objemový průtok Qopt odpovídající optimální účinnosti ventilátorů (tj.nutné, aby obvodová rychlost oběžného kola ventilátoru nepřekročila 50 s-1 Obecně lze říci, při překročení obvodové rychlosti s_1 mohou být všechny ostatní zdroje hluku (mechanického nebo elektromagnetického původu) v elektrickém stroji zanedbány. při­ bližně pro <20pt 0,5<2max)