Publikace zpracovává teorii ventilačních a tepelných výpočtů elektrických strojů točivých včetně problematiky měření, zkoušení a modelování. V závěru se probírají výzkumné a vývojové problémy chlazení, ventilace a hluku elektrických strojů točivých. Kniha je určena výzkumným a vývojovým pracovníkům, inženýrům, konstruktérům a dalším pracovníkům z oblasti konstrukce elektrických strojů.
*
ui v(l )
Pro statický tlak Apsi vyvozený oběžným kolem ventilátoru průměru platí
základní rovnice
- =
= (4-95)
T 2
<Asi v2[ (B2 A2)-] (4-96)
Zcela analogicky odvodíme pro statické tlakové číslo t/rsc vnějším průměru
ventilátoru vztah
>Ase v2[2^ok^ (B2 v2A 2)'] (4-97)
Pro libovolný průměr lopatek tedy platí
^ v2^2rjolA (4-98)
Integrací lze zjistit hodnotu i/ssm, která odpovídá hodnotě středního statického
tlaku mezikruží oběžného kola
im j^2fjokA (4-99)
Z této rovnice lze odvodit, druhá mocnina poměru průměrů dijdia je
(4-100)
( 1
{ T
kde dmje ekvivalentní střední průměr oběžného kola, němž statický tlak dosa
huje hodnoty středního statického tlaku mezikruží. Vyneseme-li proto uvedenou závislost pro tento poměr,
získáme velmi užitečné kritérium, použitelné rychlé kontrole proveditelnosti
nově navrhovaných ventilátorů (obr. základě odvozených vztahů vyšetřit průběh závislosti i//3i =
= /(v, konst, w2ilwu pro případ maximálně přípustného hlediska
odtržení proudu) zpomalení relativní rychlosti mezilopatkovém kanálu.
Účelné např. 92).
Odvozené rovnice lze výhodou použít vyšetření průběhu závislosti il/si =
= v>9 konst, w2Jwu konst) pro různé hodnoty zvoleného poměru
C w2ilwu . Zmíněné průběhy sebe liší
179
. Toto
mezní zpomalení, jak známo provedených pokusů [4-12], může být vyjádřeno
vztahem w2ilwu 0,6
