V publikaci jsou popsány základní typyměničů s nucenou komutací, metodikajejich návrhu a výpočtu. Dále jsou zdeuvedeny regulátory napětí, řídicí systém yměničů km itočtu, řešeny jsou i otázkychování a volby asynchronního motoru,včetně příkladů pohonů s těm ito měniči.Publikace je určena inženýrům, technikůma konstruktérům, kteří pracujív této nové oblasti elektrických pohonů.
Změna okamžiku nasycení jádra zesilovačů tentokrát neprovádí (jako
u zapojení obr.
Výstupní impulsy magnetických zesilovačů jsou tvarovány tranzistorovými
obvody (Ti T3) popsanými obr.4 u
PR JFÁ ŮSTKOVÉ USM ĚRŇOVAČE
Zátěží řídicích obvodů obvod řídicích elektrod tyristorů usměrňovače. Žádané velikosti proudu dosáhne potenciometrem Tíj.
O ačím [cm 2]; Q0)( u
[cm 2]; nější [cm itřn [cm ];
tz(Di -|- 7)2)
k výšku toroidu [cm] -------—---------- střední délku magnetické
Z
silové čáry [cm].
Parametry řízení: 7gt? Uqt zapínací proud napětí tyristorů.
Z podmínek 7km Ujím volíme tranzistory řídicího obvodu
pracující pulsním režimu.
Zatěžovací odpory (7?5 Tí7) magnetických zesilovačů nutné volit co
možno nejmenší.
Počet závitů pracovního vinutí magnetického zesilovače
ÍV „_
p 4. jejich určení vyjdeme ztrátového výkonu určíme od
por vztahu
U2
64
.
P tic zesilo ačů zvolím erm alo e. dalším článku výpočet celého
zapojení trojfázového řídicího obvodu. Přídavné odpory
zapojené obvodech řídicích elektrod tyristorů
/ i
(J?i5 ------------------------- (96)
■<GT
kde AUt 0,2 0,4 úbytek napětí otevřeném tranzistoru.
3.U ifK
kde efektivní hodnota napájecího napětí pracovního vinutí obvykle
se používá V,
/ kmitočet napájecí sítě. 39. 39) změnou odporu obvodu řídicího vinutí, ale změ
nou stejnosměrného předmagnetizačního proudu přiváděného řídicího
vinutí.
Vyjdeme-li velkého rozptylu zapínacích vlastností tyristorů daného typu,
volíme napětí napájecího zdroje (1,6 2)t/GT.
Bázový proud tranzistoru pro stav nasycení 7gt//3, kde zesilo
vací činitel tranzistoru pro zapojení společným emitorem
