V publikaci jsou popsány základní typyměničů s nucenou komutací, metodikajejich návrhu a výpočtu. Dále jsou zdeuvedeny regulátory napětí, řídicí systém yměničů km itočtu, řešeny jsou i otázkychování a volby asynchronního motoru,včetně příkladů pohonů s těm ito měniči.Publikace je určena inženýrům, technikůma konstruktérům, kteří pracujív této nové oblasti elektrických pohonů.
P tic zesilo ačů zvolím erm alo e.
Z podmínek 7km Ujím volíme tranzistory řídicího obvodu
pracující pulsním režimu.
Počet závitů pracovního vinutí magnetického zesilovače
ÍV „_
p 4.U ifK
kde efektivní hodnota napájecího napětí pracovního vinutí obvykle
se používá V,
/ kmitočet napájecí sítě.
3.
Výstupní impulsy magnetických zesilovačů jsou tvarovány tranzistorovými
obvody (Ti T3) popsanými obr. 39) změnou odporu obvodu řídicího vinutí, ale změ
nou stejnosměrného předmagnetizačního proudu přiváděného řídicího
vinutí.
Bázový proud tranzistoru pro stav nasycení 7gt//3, kde zesilo
vací činitel tranzistoru pro zapojení společným emitorem.
Parametry řízení: 7gt? Uqt zapínací proud napětí tyristorů. dalším článku výpočet celého
zapojení trojfázového řídicího obvodu.
Zatěžovací odpory (7?5 Tí7) magnetických zesilovačů nutné volit co
možno nejmenší. 39.
O ačím [cm 2]; Q0)( u
[cm 2]; nější [cm itřn [cm ];
tz(Di -|- 7)2)
k výšku toroidu [cm] -------—---------- střední délku magnetické
Z
silové čáry [cm].Změna okamžiku nasycení jádra zesilovačů tentokrát neprovádí (jako
u zapojení obr.4 u
PR JFÁ ŮSTKOVÉ USM ĚRŇOVAČE
Zátěží řídicích obvodů obvod řídicích elektrod tyristorů usměrňovače. Přídavné odpory
zapojené obvodech řídicích elektrod tyristorů
/ i
(J?i5 ------------------------- (96)
■<GT
kde AUt 0,2 0,4 úbytek napětí otevřeném tranzistoru.
Vyjdeme-li velkého rozptylu zapínacích vlastností tyristorů daného typu,
volíme napětí napájecího zdroje (1,6 2)t/GT. Žádané velikosti proudu dosáhne potenciometrem Tíj. jejich určení vyjdeme ztrátového výkonu určíme od
por vztahu
U2
64
