V publikaci jsou popsány základní typyměničů s nucenou komutací, metodikajejich návrhu a výpočtu. Dále jsou zdeuvedeny regulátory napětí, řídicí systém yměničů km itočtu, řešeny jsou i otázkychování a volby asynchronního motoru,včetně příkladů pohonů s těm ito měniči.Publikace je určena inženýrům, technikůma konstruktérům, kteří pracujív této nové oblasti elektrických pohonů.
U ifK
kde efektivní hodnota napájecího napětí pracovního vinutí obvykle
se používá V,
/ kmitočet napájecí sítě.
3. 39) změnou odporu obvodu řídicího vinutí, ale změ
nou stejnosměrného předmagnetizačního proudu přiváděného řídicího
vinutí. 39. Žádané velikosti proudu dosáhne potenciometrem Tíj.
Zatěžovací odpory (7?5 Tí7) magnetických zesilovačů nutné volit co
možno nejmenší. Přídavné odpory
zapojené obvodech řídicích elektrod tyristorů
/ i
(J?i5 ------------------------- (96)
■<GT
kde AUt 0,2 0,4 úbytek napětí otevřeném tranzistoru.
Výstupní impulsy magnetických zesilovačů jsou tvarovány tranzistorovými
obvody (Ti T3) popsanými obr.
O ačím [cm 2]; Q0)( u
[cm 2]; nější [cm itřn [cm ];
tz(Di -|- 7)2)
k výšku toroidu [cm] -------—---------- střední délku magnetické
Z
silové čáry [cm].
Bázový proud tranzistoru pro stav nasycení 7gt//3, kde zesilo
vací činitel tranzistoru pro zapojení společným emitorem.
Vyjdeme-li velkého rozptylu zapínacích vlastností tyristorů daného typu,
volíme napětí napájecího zdroje (1,6 2)t/GT. dalším článku výpočet celého
zapojení trojfázového řídicího obvodu.Změna okamžiku nasycení jádra zesilovačů tentokrát neprovádí (jako
u zapojení obr.
Parametry řízení: 7gt? Uqt zapínací proud napětí tyristorů.4 u
PR JFÁ ŮSTKOVÉ USM ĚRŇOVAČE
Zátěží řídicích obvodů obvod řídicích elektrod tyristorů usměrňovače.
Počet závitů pracovního vinutí magnetického zesilovače
ÍV „_
p 4. jejich určení vyjdeme ztrátového výkonu určíme od
por vztahu
U2
64
.
Z podmínek 7km Ujím volíme tranzistory řídicího obvodu
pracující pulsním režimu.
P tic zesilo ačů zvolím erm alo e
