V publikaci jsou popsány základní typyměničů s nucenou komutací, metodikajejich návrhu a výpočtu. Dále jsou zdeuvedeny regulátory napětí, řídicí systém yměničů km itočtu, řešeny jsou i otázkychování a volby asynchronního motoru,včetně příkladů pohonů s těm ito měniči.Publikace je určena inženýrům, technikůma konstruktérům, kteří pracujív této nové oblasti elektrických pohonů.
Žádané velikosti proudu dosáhne potenciometrem Tíj. 39) změnou odporu obvodu řídicího vinutí, ale změ
nou stejnosměrného předmagnetizačního proudu přiváděného řídicího
vinutí.
O ačím [cm 2]; Q0)( u
[cm 2]; nější [cm itřn [cm ];
tz(Di -|- 7)2)
k výšku toroidu [cm] -------—---------- střední délku magnetické
Z
silové čáry [cm].
3.U ifK
kde efektivní hodnota napájecího napětí pracovního vinutí obvykle
se používá V,
/ kmitočet napájecí sítě.
Vyjdeme-li velkého rozptylu zapínacích vlastností tyristorů daného typu,
volíme napětí napájecího zdroje (1,6 2)t/GT.
Z podmínek 7km Ujím volíme tranzistory řídicího obvodu
pracující pulsním režimu. dalším článku výpočet celého
zapojení trojfázového řídicího obvodu.
Výstupní impulsy magnetických zesilovačů jsou tvarovány tranzistorovými
obvody (Ti T3) popsanými obr. Přídavné odpory
zapojené obvodech řídicích elektrod tyristorů
/ i
(J?i5 ------------------------- (96)
■<GT
kde AUt 0,2 0,4 úbytek napětí otevřeném tranzistoru.
Parametry řízení: 7gt? Uqt zapínací proud napětí tyristorů. 39. jejich určení vyjdeme ztrátového výkonu určíme od
por vztahu
U2
64
.
Bázový proud tranzistoru pro stav nasycení 7gt//3, kde zesilo
vací činitel tranzistoru pro zapojení společným emitorem.
Počet závitů pracovního vinutí magnetického zesilovače
ÍV „_
p 4.Změna okamžiku nasycení jádra zesilovačů tentokrát neprovádí (jako
u zapojení obr.
P tic zesilo ačů zvolím erm alo e.4 u
PR JFÁ ŮSTKOVÉ USM ĚRŇOVAČE
Zátěží řídicích obvodů obvod řídicích elektrod tyristorů usměrňovače.
Zatěžovací odpory (7?5 Tí7) magnetických zesilovačů nutné volit co
možno nejmenší
