V publikaci jsou popsány základní typyměničů s nucenou komutací, metodikajejich návrhu a výpočtu. Dále jsou zdeuvedeny regulátory napětí, řídicí systém yměničů km itočtu, řešeny jsou i otázkychování a volby asynchronního motoru,včetně příkladů pohonů s těm ito měniči.Publikace je určena inženýrům, technikůma konstruktérům, kteří pracujív této nové oblasti elektrických pohonů.
Vyjdeme-li velkého rozptylu zapínacích vlastností tyristorů daného typu,
volíme napětí napájecího zdroje (1,6 2)t/GT. Přídavné odpory
zapojené obvodech řídicích elektrod tyristorů
/ i
(J?i5 ------------------------- (96)
■<GT
kde AUt 0,2 0,4 úbytek napětí otevřeném tranzistoru.
O ačím [cm 2]; Q0)( u
[cm 2]; nější [cm itřn [cm ];
tz(Di -|- 7)2)
k výšku toroidu [cm] -------—---------- střední délku magnetické
Z
silové čáry [cm].
3.Změna okamžiku nasycení jádra zesilovačů tentokrát neprovádí (jako
u zapojení obr.U ifK
kde efektivní hodnota napájecího napětí pracovního vinutí obvykle
se používá V,
/ kmitočet napájecí sítě. 39.
P tic zesilo ačů zvolím erm alo e.
Počet závitů pracovního vinutí magnetického zesilovače
ÍV „_
p 4.4 u
PR JFÁ ŮSTKOVÉ USM ĚRŇOVAČE
Zátěží řídicích obvodů obvod řídicích elektrod tyristorů usměrňovače. dalším článku výpočet celého
zapojení trojfázového řídicího obvodu.
Zatěžovací odpory (7?5 Tí7) magnetických zesilovačů nutné volit co
možno nejmenší. Žádané velikosti proudu dosáhne potenciometrem Tíj.
Z podmínek 7km Ujím volíme tranzistory řídicího obvodu
pracující pulsním režimu. 39) změnou odporu obvodu řídicího vinutí, ale změ
nou stejnosměrného předmagnetizačního proudu přiváděného řídicího
vinutí.
Parametry řízení: 7gt? Uqt zapínací proud napětí tyristorů. jejich určení vyjdeme ztrátového výkonu určíme od
por vztahu
U2
64
.
Bázový proud tranzistoru pro stav nasycení 7gt//3, kde zesilo
vací činitel tranzistoru pro zapojení společným emitorem.
Výstupní impulsy magnetických zesilovačů jsou tvarovány tranzistorovými
obvody (Ti T3) popsanými obr
