V publikaci jsou popsány základní typyměničů s nucenou komutací, metodikajejich návrhu a výpočtu. Dále jsou zdeuvedeny regulátory napětí, řídicí systém yměničů km itočtu, řešeny jsou i otázkychování a volby asynchronního motoru,včetně příkladů pohonů s těm ito měniči.Publikace je určena inženýrům, technikůma konstruktérům, kteří pracujív této nové oblasti elektrických pohonů.
nost. Rozměry jádra transformátoru jsou dány vztahem
n 1>2IkmÍA •102
“ 2/glW/fcpj/cv [cm] (86)
kde/g vlastní kmitočet generátoru, volí minimálního pra
covního kmitočtu,
B magnetická indukce, při níž nastane přesycení jádra transformá
toru [T],
Oi hustota proudu vinutích transformátorů (at A/m 2),
ky činitel plnění vinutí (kY 0,8),
/ípl činitel plnění okna transformátoru toroidních transformátorů
může být kvi 0,15 0,2),
r] účinnost transformátoru (rj 0,7),
Qi průřez jádra transformátoru [cm2],
(?ok plocha okna jádra transformátoru [cm2]. Tomuto požadavku vyhoví transformátor toroidním jádře perma-
loye nebo oceli E310.
Počet závitů vazebního vinutí jednotlivých generátorů určuje podmín
ky získání vazebního napětí ř/vaz V
A (90)
u Ul
Počet závitů jednoho bázového vinutí lze určit rovnice
N 0,5iVvaz (91)
Zpětnovazební odpory
56
D 2/3ř7i
i\7 x\i2 ------ (92)
•íJCM
.
Počet závitů jedné poloviny kolektorového vinutí transformátoru
Ú 104
= (87)
Průřez vodiče kolektorového vinutí
e -ÍKM -
k (88)
Počet závitů jednoho výstupního vinutí
N 1,2Nk (89)
(Ji
kde součinitel 1,2 respektuje úbytek napětí odporech primárního se
kundárního vinutí
