V publikaci je nejdříve stručně vysvětlen význam obloukového svařováni a základní pojmy z teorie svařovacího oblouku včetně otázek stability svařovacího oblouku a zdrojů proudu. Těžiště knihy leží v části, ve které jsou probrány všechny druhy ovládání výstupního proudu svařovacích transformátorů, způsoby výpočtu a příklady návrhu a konstrukce svařovacích transformátorů. Závěr knihy je věnován praktickým radám, bezpečnosti a ukázkám některých transformátorů starší a nové koncepce.Kniha je určena technikům, konstruktérům, elektromontérům, údržbářům a širokému okruhu zájemců o konstrukci a návrh svařovacích transformátorů a jejich použití v praxi.
rovnice (135) určíme rozptylovou reaktanci
X 314 4tc 10-7 362 4,7 0,218 =
= 4,8a 0,218 (D; m)
Při požadavku -Xrmin 0,3 je
0 AA, _
«min --------------------— 0,017 m
Výsledek vyhovuje, neboť lze předpokládat amin mm.
lr ------------p -----------•° ’62 ------------2---------- m
Vstupní vinutí
Při označení podle obr.
Kontrola oteplení
Dovolená nejvyšší teplota pro izolační třídu 120 °C.
Z rovnice (102) redukovaná výška vodiče
fx 100 0,004 0,194
182
. Při poža
davku rmax 0,95 O
flmax 48° ’218 0,152 m
Výška okna jádra
7ij 0,152 0,057 0,066 0,275 m
Výšku okna jádra volíme 320 mm.3»
-^20
Odpor vstupního vinutí při 120 °C
Ri 0,018 1,39 gji*»62 0,243 Q
10,oo
Odpor výstupního vinutí při 120 °C
QC* C\í\O
R2 0,018 1,39 0,0106 Q
. Pomčr odporů
měděného vodiče při 120 při je
4 1. 14, 12, 2,8 mm, mm. 00,14:
Výpočet činitelů přídavných ztrát
Z rovnice (144) délka střední rozptylové silové čáry
314 4tt 10-7 362 o,057 0,066
