V publikaci je nejdříve stručně vysvětlen význam obloukového svařováni a základní pojmy z teorie svařovacího oblouku včetně otázek stability svařovacího oblouku a zdrojů proudu. Těžiště knihy leží v části, ve které jsou probrány všechny druhy ovládání výstupního proudu svařovacích transformátorů, způsoby výpočtu a příklady návrhu a konstrukce svařovacích transformátorů. Závěr knihy je věnován praktickým radám, bezpečnosti a ukázkám některých transformátorů starší a nové koncepce.Kniha je určena technikům, konstruktérům, elektromontérům, údržbářům a širokému okruhu zájemců o konstrukci a návrh svařovacích transformátorů a jejich použití v praxi.
Neprochází-li řídicím vinutím stejsnosměrný proud (Ht,ss 0).
Při nulové hodnotě řídicího proudu prochází výstupním vinutím
proud 2min téměř celý magnetický tok procházející vzduchovou
mezerou prochází také magnetickým bočníkem; tedy
0 <Pb (165)
154
.
(Nf/f)max 000 ~
Další zvyšování řídicího magnetomotorického napětí málo účinné,
má následek jen malé zvětšení pracovního proudu J2. Protože tento
stav odpovídá nej menšímu výstupnímu proudu transformátoru, lze
psát
N 20I 2m,n (161)
/Jo
Z teorie transduktorů známo, magneto motorická napětí řídicího
a pracovního vinutí sobě přibližně rovnají. je
možné druhý sčítanec pravé části rovnice (160) zanedbat. Pro druhý sčítanec pravé
části rovnice (160) lze tedy napsat
-Sbst^bst (162)
kde počet závitů jedné cívky řídicího vinutí,
l stejnosměrný řídicí proud.
Sloučením rovnic (160) (162) dostaneme vztah pro teoretický
průběh regulační charakteristiky transformátoru
N iobii -^2min) (163)
Bereme-li úvahu značný rozptyl mezi pracovními vinutími ří
dicím vinutím dále magnetizační křivku materiálu (železa bočníku),
lze dosáhnout přesnějšího výsledku použitím sítě magnetizačních křivek
získaných měřením při současné střídavé stejnosměrné magnetizaci
vzorku železného jádra. Praxe ukázala, největší řídicí magnetomoto-
rieké napětí (jVřiřJmax omezeno největší intenzitou stejnosměrného
magnetického pole bočníku, která orientovaných elektrotechnic
kých plechů 000 A/m 000 A/m, tj.
Z rovnice (161) lze úpravě vypočítat potřebnou velikost dílčí
vzduchové mezery Platí
0 V
B (164)
Oy
kde <PVje maximální hodnota střídavého magnetického toku vzduchovou
mezerou,
Sy plocha příčného průřezu vzduchovou mezerou
