V publikaci je nejdříve stručně vysvětlen význam obloukového svařováni a základní pojmy z teorie svařovacího oblouku včetně otázek stability svařovacího oblouku a zdrojů proudu. Těžiště knihy leží v části, ve které jsou probrány všechny druhy ovládání výstupního proudu svařovacích transformátorů, způsoby výpočtu a příklady návrhu a konstrukce svařovacích transformátorů. Závěr knihy je věnován praktickým radám, bezpečnosti a ukázkám některých transformátorů starší a nové koncepce.Kniha je určena technikům, konstruktérům, elektromontérům, údržbářům a širokému okruhu zájemců o konstrukci a návrh svařovacích transformátorů a jejich použití v praxi.
Vstupní vinutí vinuto měděným pásem 1,2x7 (mm)
naplocho vrstvách závitech. Výstupní vinutí závitů
z měděného pásu 0,7 (mm) vinuto jako kotoučové. Rozptylová reaktance
je tedy
X 1,25 0,234 0,292 Q
Výstupní proud nakrátko je
/ A
Poměr maximálního minimálního proudu nakrátko tohoto transfor
mátoru tedy při nastavování proudu zasouváním magnetického boč
níku téměř . Napětí
transformátoru naprázdno V.
Poměr
Z obr. 114 116 118 jsou:
m 125 mm, mm, amin mm, amax 250 mm, střední délka
závitu vinutí 0,6 mm, mm, mm, =
= mm. Základní rozměry označené podle obr.Při bočníku kraji okna rozptylová reaktance přibližně l,25krát
větší než při vyjmutém magnetickém bočníku. 4,6(0,054 0,05) 0,1284 O
O
146
. o,14 0,0236 0,0236 O
Z rovnice (136)
Jřomin •314 4tc 10-7 322.
Příklad Určete maximální minimální výstupní proud nakrátko
a činitel přídavných ztrát transformátoru posuvnými cívkami plášťo
vého typu.
Část střední délky závitu
lzo 2nX 0,05 4,6 0,46 m
Z rovnic (137)
Zzv 0,6 0,46 0,14 m
h 0,223(2 55) 28,3
X2 0,223(2 50) 30,8
c mm
h mm
X vmin 10-7 314 322. 118 najdeme 4,6
