V publikaci je nejdříve stručně vysvětlen význam obloukového svařováni a základní pojmy z teorie svařovacího oblouku včetně otázek stability svařovacího oblouku a zdrojů proudu. Těžiště knihy leží v části, ve které jsou probrány všechny druhy ovládání výstupního proudu svařovacích transformátorů, způsoby výpočtu a příklady návrhu a konstrukce svařovacích transformátorů. Závěr knihy je věnován praktickým radám, bezpečnosti a ukázkám některých transformátorů starší a nové koncepce.Kniha je určena technikům, konstruktérům, elektromontérům, údržbářům a širokému okruhu zájemců o konstrukci a návrh svařovacích transformátorů a jejich použití v praxi.
115).
Reaktance části lz0 vinutí oknech transformátoru (označení podle
obr. 114 115) je
v o)[a0N\Izo h2
omin---------------------- -------- ň------
n 3
Velikost lz0 určí podmínky zachování jednotkové vodivosti
mezi středním krajním sloupkem jádra
5 ¿zo
~2ň
Odtud
l 2nX
a potom
-^omin -g" (OfloN^^hi h2) (136)
Reaktance odpovídající části lzv vinutí mimo okno transformátoru je
Ivmin 10-7 mN2lzv (137)
Á1Á2
kde je
/zv Izo
h 0,223(20! hi)
A2 0,223(2c2 "i- ^2)
Á12 ^0,22 Pro ~r~ 00
h
141
.předpokladu, tok dí> prochází všemi závity výstupního vinutí,
můžeme použít statickou definici vlastní indukčnosti tvaru
N I
a vztah (132) můžeme upravit takto:
= (133)
Integrací násobením úhlovým kmitočtem dostaneme
= 2mfi0N22X(a amin) -Xmin (134)
Na základě měření regulačních charakteristik několika různých transfor
mátorů byl učiněn závěr, minimální vzdálenost amin lze dostatečnou
přesností uvažovat velmi malou. Potom je
-Xr 2c01Mo-^2^a -^min (135)
Pro výpočet min (rozptylová reaktance případě, cívky jsou
těsně sobě) rozdělí cívka čtyři části (obr
