V publikaci je nejdříve stručně vysvětlen význam obloukového svařováni a základní pojmy z teorie svařovacího oblouku včetně otázek stability svařovacího oblouku a zdrojů proudu. Těžiště knihy leží v části, ve které jsou probrány všechny druhy ovládání výstupního proudu svařovacích transformátorů, způsoby výpočtu a příklady návrhu a konstrukce svařovacích transformátorů. Závěr knihy je věnován praktickým radám, bezpečnosti a ukázkám některých transformátorů starší a nové koncepce.Kniha je určena technikům, konstruktérům, elektromontérům, údržbářům a širokému okruhu zájemců o konstrukci a návrh svařovacích transformátorů a jejich použití v praxi.
PROUD TRANSFORMÁTORU NAPRÁZDNO
Proud naprázdno 110 skládá dvou složek, magnetizač-
ního proudu (jalové složky) proudu 7jž (činné složky), způsobe
ného ztrátami železe.
Tab. Magnetizační proud i(í lze
vypočítat dvěma způsoby: pomocí magnetizační křivky pomocí měrného
jalového výkonu. Obě složky vektorově sčítají, takže platí
110= i\i (®®)
a) Jalová složka proudu naprázdno.
Při větších magnetických indukcích křivka časového průběhu
magnetizačního proudu liší sinusovky poměr maximální hodnoty
k efektivní hodnotě (činitel výkyvu) větší než ]/2 . 10. 10.5.
Obecně tedy efektivní hodnota magnetizačního proudu
Hmli
kvN i
(88)
kde činitel výkyvu, jehož hodnoty (podle Richtera) ukazuje
tab. činitel výkyvu Jcv pro různé magnetické indukce n
Bm (T) 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6
kv 1,55 1,02 1,72 2,00 2,20 2,35 2,45
121
. třeba brát orientačně, protože
skutečná hodnota činitele závisí průběhu magnetizační křivky
a může pro různé druhy plechů značně různit.4. Hodnoty podle tab.
Při výpočtu pomocí magnetizační křivky přečteme magnetizační
křivky použitých elektrotechnických plechů potřebnou intenzitu magne
tického pole příslušející magnetické indukci předem zjištěné
ze vztahu
m *
Je-li magnetizační proud sinusový, jeho efektivní hodnota
XHmlž
h =
]/2 Nt
(87)
kde IImiz potřebné magnetomotorické napětí celou délku železa
jádra,
N\ počet závitů vstupního vinutí
