V publikaci je nejdříve stručně vysvětlen význam obloukového svařováni a základní pojmy z teorie svařovacího oblouku včetně otázek stability svařovacího oblouku a zdrojů proudu. Těžiště knihy leží v části, ve které jsou probrány všechny druhy ovládání výstupního proudu svařovacích transformátorů, způsoby výpočtu a příklady návrhu a konstrukce svařovacích transformátorů. Závěr knihy je věnován praktickým radám, bezpečnosti a ukázkám některých transformátorů starší a nové koncepce.Kniha je určena technikům, konstruktérům, elektromontérům, údržbářům a širokému okruhu zájemců o konstrukci a návrh svařovacích transformátorů a jejich použití v praxi.
PROUD TRANSFORMÁTORU NAPRÁZDNO
Proud naprázdno 110 skládá dvou složek, magnetizač-
ního proudu (jalové složky) proudu 7jž (činné složky), způsobe
ného ztrátami železe. Obě složky vektorově sčítají, takže platí
110= i\i (®®)
a) Jalová složka proudu naprázdno.
Při větších magnetických indukcích křivka časového průběhu
magnetizačního proudu liší sinusovky poměr maximální hodnoty
k efektivní hodnotě (činitel výkyvu) větší než ]/2 . Hodnoty podle tab. Magnetizační proud i(í lze
vypočítat dvěma způsoby: pomocí magnetizační křivky pomocí měrného
jalového výkonu.4. činitel výkyvu Jcv pro různé magnetické indukce n
Bm (T) 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6
kv 1,55 1,02 1,72 2,00 2,20 2,35 2,45
121
.
Při výpočtu pomocí magnetizační křivky přečteme magnetizační
křivky použitých elektrotechnických plechů potřebnou intenzitu magne
tického pole příslušející magnetické indukci předem zjištěné
ze vztahu
m *
Je-li magnetizační proud sinusový, jeho efektivní hodnota
XHmlž
h =
]/2 Nt
(87)
kde IImiz potřebné magnetomotorické napětí celou délku železa
jádra,
N\ počet závitů vstupního vinutí.
Tab. 10.5.
Obecně tedy efektivní hodnota magnetizačního proudu
Hmli
kvN i
(88)
kde činitel výkyvu, jehož hodnoty (podle Richtera) ukazuje
tab. třeba brát orientačně, protože
skutečná hodnota činitele závisí průběhu magnetizační křivky
a může pro různé druhy plechů značně různit. 10
