V knize jsou probrány základy obecné energetiky, teorie tepelné energetiky a schémata jaderných a tepelných elektráren spalujících klasická paliva. Značná pozornost je věnována provozním otázkám, teplárenství a centralizovanému zásobování teplem. Jsou popsány druhy vodních a palivových hospodářství, odstraňování tuhých zbytků a vliv elektrárny na životní prostředí. Kniha je zaměřena na řešení celkové koncepce výrobního bloku velkých elektráren a tepláren. Publikace je určena pracovníkům v elektrárnách a teplárnách, v projekčních a výzkumných ústavech, ve výrobních a montážních organizacích, v centrálních orgánech a rovněž studentům vysokých škol.
Část
sodíku chladí reaktorovou nádobu, sklad vyhořelých článků vnitřní reaktorové
stínění. Sodík teplotě 380 dopravován rozvodné desky odtud
ke kazetám poměru odpovídajícím vývinu tepla jednotlivých kazetách. Uspořádání aktivní
zóny rychlého reaktoru BN-600
1 palivové články mírným
obohacením 235; palivové
články vysokým obohacením
U 235; články vnitřní
plodivé zóny; články vnější
plodivé zóny; místa pro
vyhořelé palivové články;
6 tyče automatického řízení;
7 havarijní tyče;
8 kompenzační články
Aktivní zóna reaktoru výkonu 300 MWei, tvořená palivovými řídicími
soubory, obklopena soubory radiální plodivé zóny.každé jsou dva výměníky jedno odstředivé oběhové čerpadlo, které čerpá sodík
přímo spodní části reaktorové nádoby, čerpadla jsou zařazena chladné větvi
za výměníky. 5-16.
Výhodou plynem chlazených rychlých reaktorů vyšší reprodukce vlivem velmi
312
. Celková koncepce těchto reaktorů
a jejich pracovních okruhů obdobná termálním, plynem chlazeným reaktorům. Sodík výstupu aktivní zóny teplotu 350 předává teplo vý
měnících sekundárnímu sodíku vstupní teplotě 320 výstupní teploto 520 °C.
Palivové články plynem chlazených rychlých reaktorů jsou odvod štěp
ných plynů lokální zdrsnění povrchu nerezových povlaků velmi podobné pa
livovým článkům reaktorů chlazených sodíkem.
Obr.
Byl rozpracován demonstrační reaktor GCFR výkonu 300 chlazený heliem,
jehož primární okruh integrován tlakové nádobě předpjatého betonu. Při výšce aktivní zóny celková výška palivového
souboru 3,5 plodivým pásmem ochuzeného UO2 pod aktivní zónou nad ní,
prostorem pro jímání štěpných plynů, vtokovým výtokovým hrdlem. Vzhledem značně vyššímu měrnému obje
movému výkonu proti termálním vysokoteplotním reaktorům (HTGR) byl zvolen
tlak primárního chladiva MPa. Tímto chladivém primárního okruhu se
vyrábí parogenerátorech (viz obr. 5-17.
V šestihranném plášti 264 palivových tyčí průměru 7,2 mm, zdrsněným
povrchem tvaru nízkých příčných žeber třech čtvrtinách aktivní zóny pro
lokální intenzifikaci přestupu tepla. Použití kovových povlaků vynutilo snížení
výstupní teploty helia 550 600 °C. Centrální
dutina tlakové nádoby obsahuje palivové články, články plodivé zóny (ochuzený
U nebo Th) stínění, dutinách stěně betonové nádoby jsou umístěna po
mocná hlavní cirkulační dmýchadla parogenerátory. 5-18) přehřátá pára stavu 8,1 MPa/495°C. Sou
časně zpracovávají studie velkého komerčního reaktoru tohoto typu. Řez palivovým souborem
je uveden obr.
V poslední době roste zájem plynové chlazení rychlých množivých reaktorů
