V knize jsou probrány základy obecné energetiky, teorie tepelné energetiky a schémata jaderných a tepelných elektráren spalujících klasická paliva. Značná pozornost je věnována provozním otázkám, teplárenství a centralizovanému zásobování teplem. Jsou popsány druhy vodních a palivových hospodářství, odstraňování tuhých zbytků a vliv elektrárny na životní prostředí. Kniha je zaměřena na řešení celkové koncepce výrobního bloku velkých elektráren a tepláren. Publikace je určena pracovníkům v elektrárnách a teplárnách, v projekčních a výzkumných ústavech, ve výrobních a montážních organizacích, v centrálních orgánech a rovněž studentům vysokých škol.
elektrárně, uspořádané podle
schématu uvedeného obr.
Elektrárna dvoutlakovým uspořádáním rozdíl ostatních typů vy
značuje dobrými samoregulačními vlastnostmi. daném případě únos vodních kapiček
nepříjemný tím, soli obsažené kotelní vodě mohou být radioaktivní, což
komplikuje řešení odvodnění potrubí, armatur, průtočné části turbíny atd. Proto
pro daný typ uspořádání separátoru musí být zatížení hladiny takové, aby únos
vodních kapiček byl minimální. 2-83b, pro
bíhá oddělování vody vodní páry vyčleněném bubnovém separátoru. Naopak při zvýšení zatížení turbíny dojde zmenšení výkonu reaktoru. Oběh podle tohoto
uspořádání však vyznačuje vyšší teplotou napájecí vody než případě, voda
vystupující regeneračního systému vstupuje přímo reaktoru. Tím více zmenšuje výkon reaktoru zvyšuje účinnost
oběhu.
Změna stavu pracovní látky reaktoru znázorněna obr.
■ Při dvoutlakovém uspořádání účelné regulovat výkon průtokem páry nižším
tlaku. Jestliže zcela uzavře přívod páry nižším tlaku turbíny, bude tlak
v parogenerátoru stoupat tak dlouho, dokud nedosáhne hodnoty tlaku bubnovém
separátoru. tohoto okamžiku bude elektrárna pracovat podle schématu uvede
ného obr. Tuto nevýhodu možno odstranit dvoutlakovým uspořádáním oběhu
podle obr. 2-83b nemá lepší samoregulační vlastnosti,
ale zvládnutí přechodových dějů snazší, neboť soustava značnou tepelnou
akumulaci. Při zmenšování výkonu turbíny zmenší výkon parogenerátoru, zmenší se
v něm ochlazení vody teplota napájecí vody zvýší, čímž sníží tepelný výkon
reaktoru. vysouváním regulačních tyčí reaktoru. tomto případě voda odcházející bubnového separátoru
dále ochlazuje parogenerátoru, němž vyrábí pára nižším tlaku tato pára
se zavádí druhého vstupu dvoutlakové parní turbíny. vyžaduje
zvýšení průtočného množství vody pro zvětšení průtoku jsou nutná vetší cirku
lační čerpadla vyšší vlastní spotřebou energie.
Uspořádání elektrárny podle obr.
Na elektrárnách zapojených podle schématu uvedeného obr.
čím vyšší tlak páry vyráběné parogenerátoru, porovnání tlakem páry
uvolňované separačním bubnu, tím menší množství této páry tím vyšší je
teplota napájecí vody. 2-83c.
Rovnováhy mezi výkonem turbíny reaktoru možno dosáhnout zasouváním,
resp. 2-83b. Toto
uspořádání umožňuje navrhnout vhodné měrné zatížení hladiny provést potřebné
dimenzování separátoru při libovolném zatížení reaktoru. Naopak snižováním tohoto tlaku výkon reaktoru zvyšuje účinnost
oběhu klesá. Změnou přepoušteného množství lze
udržovat potřebnou závislost mezi výkonem turbíny reaktoru. Jinak tepelný výkon reaktoru
poklesl. separá
toru oddělí voda stavu páry stavu Voda stavu při jednotlako-
vém uspořádání směšuje napájecí vodou vystupující regeneračního systému
o stavu vstupuje reaktoru stavu Při dvoutlakovém uspořádání voda
odcházející bubnového separátoru stav ochladí parogenerátoru stav D,
a teprve potom smíšená vodou stavu zaváděna reaktoru nižší teplotě. Pro zlepšení regulačního procesu se
někdy část páry prepouští kondenzátoru. 2-84 křivkou
A —C.přímý vliv rozmery separátoru. Bod značí stav pracovní látky výstupu aktivní zóny. 2-83a, při zmenšení výkonu turbíny zvýší tlak
v reaktora, čímž zvětší měrná hmotnost směsi vody páry výkon reaktoru
vzroste. Bez zřetele zmenšování účinnosti oběhu snižování tlaku páry
vyráběné parogenerátoru určité hodnoty účelné, neboť tím zvyšuje
množství vyráběné elektrické energie daného reaktoru; tím pevná složka měrných
nákladů výrobu energie klesá.
Jestliže obsah páry výstupu aktivní zóny teplota vody regeneračním
119
