V knize jsou probrány základy obecné energetiky, teorie tepelné energetiky a schémata jaderných a tepelných elektráren spalujících klasická paliva. Značná pozornost je věnována provozním otázkám, teplárenství a centralizovanému zásobování teplem. Jsou popsány druhy vodních a palivových hospodářství, odstraňování tuhých zbytků a vliv elektrárny na životní prostředí. Kniha je zaměřena na řešení celkové koncepce výrobního bloku velkých elektráren a tepláren. Publikace je určena pracovníkům v elektrárnách a teplárnách, v projekčních a výzkumných ústavech, ve výrobních a montážních organizacích, v centrálních orgánech a rovněž studentům vysokých škol.
Při všech
opatřeních, vedoucích odstranění vlhkosti, skupiny stupňů pracujících
v mokré páře snižuje účinnost asi 0,8 0,9 každé procento střední vlhkosti
páry proti účinnosti turbíny pracující přehřátou párou. Použití tak nízkého tlaku velkých
jaderných elektrárnách není únosné, neboť zpracovaný tepelný spád byl velmi
malý účinnost byla velmi nízká. 2-80e), přičemž tato schémata jsou eko
nomicky efektivnější než schéma přihříváním vstupní párou bez odlučování
vlhkosti (obr. Toto opatření však spojeno zvětšením složitosti sché
matu, konstrukčními provozními problémy.
Po odlučování vody vnějším separátoru vlhkosti vstupuje nízkotlaké části
turbíny pára vlhkosti 0,2 0,5 přihřátí vstupní, resp. Při přihřívání páry chla
divém okruhu lze přihřát páru odloučení vlhkosti původní teplotu t0. Vlhkost vstupní páry vždy škodlivá, proto
se připouští maximální vlhkost vstupní páry 0,5 . Termická účinnost oběhu stoupá tlakem vstupní páry poměrně výrazně
do tlaku asi 7,5 MPa, pak nepatrně tlaku 16,5 MPa opět klesá.
Při použití syté vstupní páry dosaženo maximální přípustné vlhkosti konci
expanze již při vstupním tlaku 0,3 0,4 MPa. Chceme-li použít syté páry středním tlaku,
je třeba zajistit vhodné sušení páry během expanze.
4. 2-80b).
Při přihřívání vstupní párou nelze dosáhnout přihříváku přiměřených rozmě
rech teploty vstupní páry. stejných důvodů dosud neprosadily návrhy přehřívání,
resp. Tlak syté páry okolo MPa odpovídá maximálnímu tepelnému toku stěny
do vroucí vody.Pro takovou teplotu teplonositele možno vyrábět parogenerátoru sytou
páru tlaku MPa, nebo přehřátou páru nevelkým přehřátím (do °C),
ale podstatně nižším tlakem.
114
.
Teplota vstupní páry mela odpovídat zvolenému tlaku páry mezi sytosti. výhodnější vyšší tlak vstupní páry.
Některé typy parogenerátorů tlakovodních reaktorů umožňují mírné přehřátí
vstupní páry. Při
velkých výkonech vzhledem rozměrům vstupních potrubí, regulačních orgánů,
převáděcích potrubí atd. Schéma separátorem velmi jednoduché, dobré vlast
nosti hlediska účinnosti, proto toto uspořádání hodně používá. tohoto hlediska použití syté páry jaderných elektráren tlako-
vodními reaktory odůvodněno nejen jednoduchostí spolehlivostí, ale hospodár
ností. výhodné hlediska koncové vlhkosti, ale hlediska spolehli
vosti vstupních orgánů turbíny.
Volba vstupního tlaku páry oběhu sytou párou musí respektovat tyto
vlivy:
1. Přehřívání páry konvenčním
palivem (zemní plyn, topný olej, tuhá paliva) komplikuje zařízení strojovny po
užívá zřídka. Účinnost oběhu lze dále zvýšit přehřátím páry buď reaktoru, nebo ve
zvláštním přehříváku. 2-80.
Ze srovnání základních způsobů sušení páry vyplývá, schéma separátorem
(obr. též odběrovou párou
vstupuje nízkotlaké části turbíny pára mírně přehřátá. Jednotkový výkon turbín jaderných elektráren být největší. přihřívání páry spalinami spalovacích turbín paroplynovém zapojení.
Z uvedených důvodů tlak syté páry pro parní turbíny velkých výkonů na
sytou páru ustálil mezích:
— 6,5 MPa pro varné reaktory,
— 4,5 6,5 MPa pro tlakovodní reaktory. rostoucím tlakem páry zvyšuje vlhkost páry, která snižuje účinnost tur
bíny eroze vodními kapičkami rostoucí míře snižuje její spolehlivost. Základní způsoby sušení páry
jsou znázorněny obr.
3. Následkem snížení tlaku účinnost druhém pří
padě nižší.
2. 2-80a) hlediska účinnosti podstatě rovnocenné schématem při
hříváním pracovní látkou okruhu (obr
