Regulace elektrických strojů

| Kategorie: Kniha  | Tento dokument chci!

Publikace se zabývá analýzou a syntézou regulačních obvodů s elektrickými točivými i netočivými stroji. Výklad vychází z popisu elektrických strojů v přechodném i ustáleném stavu a hodnotí jejich dynamické vlastnosti. Teorie regulace je aplikována na jednotlivé typy strojů a jsou zde popsány metody regulace žádaných veličin. Na regulovaných soustavách s elektrickými stroji jsou ukázány metody vyšetřování stability regulačních obvodů, jakosti regulace a užití lineárních i nelineárních zpětnovazebních obvodů. Zvláštní pozornost je věnována matematickému modelování elektrických strojů a zejména pak použití analogových a číslicových počítačů pro řešení složitých regulačních obvodů s elektrickými stroji.Kniha je určena inženýrům, vědeckým pracovníkům, projektantům a všem těm, kteří se zabývají regulací elektrických strojů.

Vydal: Státní nakladatelství technické literatury Autor: Oldřich Hora, Stanislav Navrátil

Strana 149 z 485

Vámi hledaný text obsahuje tato stránku dokumentu který není autorem určen k veřejnému šíření.

Jak získat tento dokument?






Poznámky redaktora
První harmonická proudu fázovým řízením nulového tyristoru posunuje proti síťovému napětí jen málo. Proudy rotoru jsou přibližně obdélníky délce 120° obsahují především pátou a sedmou harmonickou. Proud stejnosměrném obvodu vhodným otvíráním nulového tyristoru svede zkratu.Dosazením výrazu (4.120]} (149) . Účiník lze zlepšit zapojením takzvaného nulového tyristoru, který čárkovaně znázorněn obr. 96a. Nevýhodou nulového tyristoru nutnost jeho nucené komutace. praxi není možné dodržet podmínku velké vyhlazovací indukčnosti stejnosměrném meziobvodu a určitém rozsahu proudů (do určitého momentu) pracuje můstek oblasti přerušovaného proudu. 96b pro malé momenty. Na obr.60) pro Iss zavedením náhradního skluzu sx (4. 96b jsou momentové charakteristiky kaskády. Obdélníkový průběh rotorových proudů podle obr. 96c lze vyjádřit rozvojem, takže pro jednotlivé fáze můžeme psát i cos (cos co) cos 5(cos —co) cos 7(cos co) + Pro fázi B íb (cos [(ws co) 120] cos [5(cos —co) 120] + + cos [7(cos co) .65) Výraz pro střední hodnotu složky proudu můžeme upravit na 6 Usm s’ n x Střední hodnota momentu odvozená pomocí tohoto výrazu je 9 smy s'\ s Mstf Pp\ LOI s. Linearizací tohoto výrazu metodou parciálních derivací (obdobně jako v článku 20) lze odvodit vztahy mezi změnou středního momentu AMstf změnou stejnosměrného napětí AUss rotorovém obvodu. Je třeba ještě zmínit vyšších harmonických časovém průběhu momentu. příčina zaoblení charakteristik obr