Příručka silnoproudé elektrotechniky

| Kategorie: Kniha  | Tento dokument chci!

Kniha podává zhuštěnou formou celou látku silnoproudé elektrotechniky, a to jak z hlediska vysvětlení principů funkce a vlastností silnoproudých strojů, přístrojů a zařízení, tak i z hlediska jejich provozu, výpočtu a návrhu. V knize jsou probrána nejen zařízení klasická, ale i výhledově perspektivní, např. výkonová elektronika, supravodiče, jaderné elektrárny apod.Kniha je určena nejširšímu okruhu inženýrů a techniků, zajímajících se o obor silnoproudé elektrotechniky nebo pracujících v tomto oboru.

Vydal: Státní nakladatelství technické literatury Autor: Josef Heřman

Strana 287 z 993

Vámi hledaný text obsahuje tato stránku dokumentu který není autorem určen k veřejnému šíření.

Jak získat tento dokument?






Poznámky redaktora
3. Je-li měrná hmotnost mědi 8,9 jsou ztráty při provozní teplotě °C APkCu 2,4Go2 [W; kg, mm*2] (7-38) Pro hliník měrným odporem 0,027 Qmm2 m-1 měrnou hmotností 2,75 dm“3 PkAi 13,6G<r2 [W; kg, mm'2] (7-39) Podle fyzikálních vlastností hliník asi 1/3 menší elektrickou vodivost než měď menší mechanickou pevnost, což důvodem menší proudové hustotě vinutí transformátoru.3. 23, dovoluje, transformátor může pracovat trvale s napětím vyšším, než jmenovité napětí zapojené odbočky, neměla magnetická indukce plechách tohoto stavu přesáhnout 1,8 Při vyšší magnetické indukci prav­ děpodobně došlo deformaci průběhu napětí. 298 . Transformátorové plechy jsou svém povrchu opatřeny izolací odolávající teplotě v peci při regeneračním žíhání (820 °C). Z vypočteného průřezu jádra zvolené magnetické indukce vypočteme cel­ kový magnetický tok mze vztahu 0 BíSí (Wb; m2] (7-36) Známe-li již celkový magnetický tok &m, lze vypočítat napětí připadající jeden závit = 4,44<ŕm/ [V; Wb, Hz] (7-37) Následuje výpočet primárních sekundárních závitů sloupku magnetického obvodu.toho pak vypočteme procentní proud naprázdno ¡o 100 [%; VA, VA] kde výkon transformátoru. Magnetickou indukci jádře orientovaných plechů volíme asi 1,6 1,7 Vzhle­ dem tomu, ČSN 1000, odst. Čistý průřez jádra magnetického obvodu počítáme při návrhu transformátoru ze vztahu y p 103” - [m*; kVA, Hz] (7-35) kde činitel závislý provedení stroje bývá pro přirozené olejové chlazení a pro vzduchový transformátor km počet navinutých jader, kz pro jednofázový plášťový transformátor, km pro jednofázový dvoujádrový transformátor, &m pro trojfázový jádrový transformátor, P výkon transformátoru, / kmitočet. Dříve magnetické obvody stahovaly svorníky. Dnes navrhují bezsvomíkové konstrukce, při nichž jádra, popř. tuzemských plechů keramická izolace Keri- zol, zahraničních plechů Carlite oboustrannou tlouštkou ¡¿m. spojky stahují bandáží skleněné pásky prosycené epoxidovou pryskyřicí nebo ocelovým pásem tvořícím neuzavřený závit. 7. ZTRÁTY NAKRÁTKO Československá norma pro řiditelné (regulační) neřiditelné transformátory přede­ pisuje ztráty nakrátko tolerancí +15 Obvykle praxi počítají ztráty vinutí (Jou- lovy ztráty) hmotnosti vodiče proudové hustoty při pro třídu izolace E a pro třídy izolací při teplotě 115 °C