Kniha podává zhuštěnou formou celou látku silnoproudé elektrotechniky, a to jak z hlediska vysvětlení principů funkce a vlastností silnoproudých strojů, přístrojů a zařízení, tak i z hlediska jejich provozu, výpočtu a návrhu. V knize jsou probrána nejen zařízení klasická, ale i výhledově perspektivní, např. výkonová elektronika, supravodiče, jaderné elektrárny apod.Kniha je určena nejširšímu okruhu inženýrů a techniků, zajímajících se o obor silnoproudé elektrotechniky nebo pracujících v tomto oboru.
Dnes navrhují bezsvomíkové
konstrukce, při nichž jádra, popř.toho pak vypočteme procentní proud naprázdno
¡o 100 [%; VA, VA]
kde výkon transformátoru.
298
.3.
Je-li měrná hmotnost mědi 8,9 jsou ztráty při provozní teplotě °C
APkCu 2,4Go2 [W; kg, mm*2] (7-38)
Pro hliník měrným odporem 0,027 Qmm2 m-1 měrnou hmotností 2,75 dm“3
PkAi 13,6G<r2 [W; kg, mm'2] (7-39)
Podle fyzikálních vlastností hliník asi 1/3 menší elektrickou vodivost než měď menší
mechanickou pevnost, což důvodem menší proudové hustotě vinutí transformátoru.
Transformátorové plechy jsou svém povrchu opatřeny izolací odolávající teplotě
v peci při regeneračním žíhání (820 °C).
7. tuzemských plechů keramická izolace Keri-
zol, zahraničních plechů Carlite oboustrannou tlouštkou ¡¿m.3. spojky stahují bandáží skleněné pásky prosycené
epoxidovou pryskyřicí nebo ocelovým pásem tvořícím neuzavřený závit.
Magnetickou indukci jádře orientovaných plechů volíme asi 1,6 1,7 Vzhle
dem tomu, ČSN 1000, odst. 23, dovoluje, transformátor může pracovat trvale
s napětím vyšším, než jmenovité napětí zapojené odbočky, neměla magnetická
indukce plechách tohoto stavu přesáhnout 1,8 Při vyšší magnetické indukci prav
děpodobně došlo deformaci průběhu napětí. ZTRÁTY NAKRÁTKO
Československá norma pro řiditelné (regulační) neřiditelné transformátory přede
pisuje ztráty nakrátko tolerancí +15 Obvykle praxi počítají ztráty vinutí (Jou-
lovy ztráty) hmotnosti vodiče proudové hustoty při pro třídu izolace E
a pro třídy izolací při teplotě 115 °C.
Čistý průřez jádra magnetického obvodu počítáme při návrhu transformátoru
ze vztahu
y
p 103”
- [m*; kVA, Hz] (7-35)
kde činitel závislý provedení stroje bývá pro přirozené olejové chlazení
a pro vzduchový transformátor
km počet navinutých jader,
kz pro jednofázový plášťový transformátor,
km pro jednofázový dvoujádrový transformátor,
&m pro trojfázový jádrový transformátor,
P výkon transformátoru,
/ kmitočet.
Dříve magnetické obvody stahovaly svorníky.
Z vypočteného průřezu jádra zvolené magnetické indukce vypočteme cel
kový magnetický tok mze vztahu
0 BíSí (Wb; m2] (7-36)
Známe-li již celkový magnetický tok &m, lze vypočítat napětí připadající jeden závit
= 4,44<ŕm/ [V; Wb, Hz] (7-37)
Následuje výpočet primárních sekundárních závitů sloupku magnetického obvodu
