Elektronická zařízení potřebují ke své činnosti zdroj elektrické energie a to nejčastěji ve formě stejnosměrného DC výkonu. Postupem času zastarala klasická koncepce napájecích zdrojů proti napájenému zařízení tak mohutně, že disproporce byla nepřiměřená. Proto je možno cca od začátku 70-tých let 20. století pozorovat snahu i renomovaných firem tuto otázku řešit. U nás jsou tyto pokusy spojeny se jménem Ing.Kabeše, ve světě s tak proslulými firmami jako Hewlett§Packard a jiné. Každý napájecí zdroj lze podle Theveninovy věty nahradit sériovým spojením ideálního zdroje napětí a jeho ...
Vydal: FEKT VUT Brno
Autor: UREL - Vlastislav Novotný, Pavel Vorel, Miroslav Patočka
Strana 39 z 139
Vámi hledaný text obsahuje tato stránku dokumentu který není autorem určen k veřejnému šíření.
Takto provedený transformátor vykazuje minimální rozptyl.39
Pro dosažení minimálního rozptylu vhodné spolu bifilárně vinout primární sekundární vinutí. asi 8
vodičů 0,355CuL.
Celkový počet drátů primárních vinutí:
131
355,0
1344
22
1
1 =
⋅
⋅
==
ππd
S
n
Každé zmíněných paralelních primárních vinutí bude tedy provedeno svazkem 131/16 tj.
Dovolme ztrátový výkon sekundárním vinutí PCu2 1,2 Odpor sekundárního vinutí tedy smí
být:
( )
Ω=Ω
⋅
=
⋅
= 0,11
061,055
2,1
22
1
2
2
pI
P
R
ef
Cu
Délka vodiče sekundárního vinutí závity přívody 3,7 m.
W10W
120
240
10151072
1
2,0
12,0
3
2
1
36
2
00
2
0
0 =⋅
⋅⋅⋅⋅
⋅=
⋅
= −
m
m
ftB
B
PP
c
hh
Celkové ztráty transformátoru:
W4,121,2WW2,11021 =++=++= WPPPP CuCuhtot
. izolované jádro
nejprve navineme sekundární vinutí tak, aby bylo rovnoměrně rozprostřeno celém obvodu
toroidu. nakonec spojíme paralelně pokud možno symetrickým způsobem.
Primární vinutí však našem případě asi 16krát méně závitů než sekundární. vzniklých mezer mezi závity pak postupně navineme všech zmíněných primárních
vinutí (každé závitů). Proto primární vinutí
realizujeme raději jako paralelní spojení 16ti vinutí provedených tenčím svazkem.
Celkový průřez vodiče sekundárního vinutí:
22
2
2
802 mm76,0mm
11,0
7,3
022,0 =⋅==
R
l
S ρ
Proudová hustota sekundárním vinutí tedy bude:
22
2
1
2 mmA4,2mmA
76,0
061,055
=
⋅
=
⋅
=
S
pI
J RMS
Počet drátů svazku sekundárního vinutí:
8
355,0
76,044
22
2
2 =
⋅
⋅
==
ππd
S
n
Hysterezní ztráty jádře:
Katalogový údaj Ph0 při 120 (jeden toroid), kHz, ±0,2T
