Digitální nízkofrekvencní zesilovac s univerzálními vstupy

| Kategorie: Diplomové, bakalářské práce  | Tento dokument chci!

Tato diplomová práce se zabývá návrhem digitálního nízkofrekvenčního zesilovače s univerzálními vstupy. V první části práce jsou popsány modulace a audio formáty používané v nízkofrekvenční elektronice. V práci je navrženo blokové schéma digitálního zesilovače a jsou popsány požadavky na jednotlivé bloky. Jako základní obvod pro zpracování audio signálu byl vybrán integrovaný obvod STA326. Práce pokračuje obvodovými návrhy jednotlivých bloků spolu s popisem jejich činnosti. V další části práce je popsáno konstrukční provedení zesilovače a firmware řídícího mikrokontroléru. Poslední část této diplomové práce je zaměřena na prezentaci změřených parametrů zesilovače. V závěru práce jsou shrnuty výsledky práce, kterých bylo dosaženo a výhody i nevýhody zrealizovaného prototypu zesilovače.

Vydal: FEKT VUT Brno Autor: Pavel Svadbík

Strana 38 z 127

Vámi hledaný text obsahuje tato stránku dokumentu který není autorem určen k veřejnému šíření.

Jak získat tento dokument?






Poznámky redaktora
Dle vztahu 3.6 tedy nutné použít vzájemně izolovaných vodičů, neboli tzv. jader průměru 0,263 vytvořit tak vysokofrekvenční lanko. Na jádro T50-26 tedy nutné navinout závitů. Tato tzv.5) kde hloubka vniku [m], měrný elektrický odpor vodiče [Ωm], permeabilita vakua [Hm-1 ] kmitočet signálu PWM [Hz] [2, 17]. celkového počtu nutných jader tomto průměru určených vztahem 3. Potřebný počet izolovaných vodičů tomto průměru dán vztahem 3. Pro uvážení tohoto faktu doporučuje počítat tedy frekvencí alespoň 1,5f. Dle vztahu 3. m107,87 103845,1104 1075,1 1 1 5,1 1 1 6 37 80 − − − ⋅= ⋅⋅⋅⋅⋅ ⋅ ⋅ = ⋅⋅⋅ = ππµ ρ π σ f , (3.4) kde počat závitů cívky, indukčnost cívky [H], střední délka magnetické siločáry [m], permeabilita vakua [Hm-1 ], µtor kruhová permeabilita jádra cívky [-] a obsah plochy jádra řezu napříč magnetickému toku [m2 ]. Jelikož se poměrně problematicky tato lanka skládají, vhodné zvolit profesionálně vyrobené lanko.2. Maximální průměr použitého vodiče tedy 0,263 mm. 7,8 263,05 37,244 22 Lmax = ⋅⋅ ⋅ = ⋅ = ππ dJ I M (3.6) kde počet izolovaných vodičů [-], ILmax maximální proud tekoucí cívkou [A], J proudová hustota [Amm-1 ] průměr izolovaného vodiče [mm] [16].37 2,24 101,1275104 103,301022 67 36 jtor0 s = ⋅⋅⋅⋅ ⋅⋅⋅ = ⋅⋅ ⋅ = −− −− πµµ S lL N (3. Zvolené vf. Tento povrchový jev způsobuje vedení proudu povrchu vodiče a určité hloubky uvnitř vodiče. lanko, které bylo dostupné ústavu radioelektroniky, skládá ze jader průměru 0,071 mm.6. Hloubka vniku pro realizovanou cívku tedy dána vztahem 3. lanek. Pro realizaci bylo tedy zvoleno jádro T106-26 [18]. 3.4 nutné toto jádro navinout 15 závitů.5. . Vzhledem relativně malým rozměrům použitého jádra velkému průměru vysokofrekvenčního lanka požadovaný počet závitů jádro nevešel. hloubka vniku značena jako Prakticky je doporučeno používat vodiče průměru Vztah definující hloubku vniku je však dán pouze pro působení harmonického signálu frekvenci případě, že cívka buzena signálem PWM, jsou proudu tekoucím cívkou obsaženy vyšší harmonické složky, které hloubku vniku snižují.6 pak plyne, výsledné vinutí musí skládat tří těchto paralelně zapojených vf. Pro vinutí cívky lze nejjednodušším případě použít lakovaný vodič měkké mědi. takto vinutých cívek dochází vlivem elektrického povrchového jevu nárůstu odporu vodiče s nárůstem frekvence. Výsledné teoreticky vypočtené parametry cívky jsou uvedeny tab