2.
Na základě této metody musí být veškeré
části objektu, kterých dotkla valící se
koule poloměru přeskokové vzdálenosti,
uzemněny.
Další zajímavostí skutečnost, průběhu návrhu ochranného prostoru dochází ke
změně podmínek vlastního návrhu (viz výše uvedené dvě rovnice), čehož lze dovodit
uměle vytvořené podmínky návrhu odporující zákonům fyziky.
Fyzikální podstata většiny nekonvenčních
jímačů založena principu oscilačního
obvodu, jehož kmitočet dán Thomsono-
vým vztahem, kde
Energie vnějšího zdroje velmi malá (je
jí atmosférická elektřina korónové výboje)
a obvod oscilátoru hromosvodu obvo-
dem reálnými prvky, tedy tlumenými
oscilacemi.
Přírodní vůdčí bleskový výboj (nashromážděný náboj mraku) určuje dráhu vstřícných
výbojů rozdíl jímačů ESE, kdy dráhu vstřícného výboje určuje energie frekvenční-
ho obvodu jeho hlavici. 5.
Ochranný prostor aktivního jímače ESE zcela nedostatečný, protože nepokrývá
rychlost blesku 105
m/s, tzn.3.2.10-6
(s):
– pro konvenční (Franklinův) typ hromosvodu podle IEC/EN/ČSN 62305-3, ed.2 [3]:
pour m
et
pour m
Aktivní jímač lze definovat jako pasivní jímač doplněný budící elektroniku umístěnou
pod jeho hrotem, která zajistí včasnou iniciaci vstřícného výboje; něho vychází při od-
vození druhého ochranného prostoru pro ΔL. Pokud nastane stav, vnuce-
ný kmitočet napájecího zdroje právě ro-
ven kmitočtu vlastního oscilačního obvodu,
dostane obvod elektromagnetické
rezonance.o.r.
Výpočet ochranných prostorů jímací soustavy bude proveden pro stejný časový úsek
o velikosti 100.
2.
Navíc iniciovaná jiskra jímače ESE nezajistí trvalé naváděcí pole jako klasická (kon-
venční) tyč.55
DS137/CZ/0725 Copyright 2025 DEHN s.2 Aktivní jímače ESE podle
NF 17-102 [4]
Jak radioaktivní, tak elektronické jímače
s označením Early Streamer Emission (dále
jen ESE) urychleným vysláním vstřícného
výboje jsou často diskutovány literatuře
a řešeny jak praktické, tak odborné
stránce jejich působnosti proti bleskovým
výbojům. Přeskoková vzdálenost určena
vstřícným výbojem, který vychází uzemně-
ných konstrukcí objektů. samotném prin-
cipu založena elektromagnetických
modelech, při kterých akceptován fakt,
že stupňovitý vůdčí výboj musí dosáhnout
takové kritické vzdálenosti objektu, aby
mohlo dojít uzavření vodivé cesty prote-
čení hlavního bleskového proudu.
Obrázek Návrh ochranného prostoru použitím metody valivé kou-
le složitých objektů [3]
Obrázek Návrh ochranného prostoru podle metody ochranného
poloměru 17-102 [4]
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟔𝟔
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 106
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟔𝟔
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 106
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟔𝟔
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 106
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟔𝟔
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 106
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟔𝟔
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 106
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟔𝟔
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 106
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟔𝟔
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 106
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟔𝟔
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 106
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
.
maďarských posléze dalších evrop-
ských světových norem. [3]:
kde: typická rychlost výboje
čas předstihu výboje
– pro aktivní jímače ESE podle 17-102 [4]:
kde: rychlost generovaného výboje
čas předstihu výboje
Z výše uvedených výsledků zřejmé, pro různé rychlosti šíření bleskového prou-
du při stejném časovém úseku dochází různým hodnotám délek ochranného prostoru.3 Posouzení základě literatury „Fyzika účinky blesku“ [2]
Na základě fyzikálních měření blesků bylo posouzení výpočtu ochranných prostorů
použito jako podklad při tvorbě bezpečnostních norem ochraně před bleskem. Samotné jméno
valící koule dal metodě Lee USA. Tato situace pravděpodobně
nastane pouze zřídka amplituda obvo-
du bude oscilovat mezi maximem hod-
notou vnějšího pole. Existuje
tedy sférická oblast poloměrem rovnajícím
se přeskokové vzdálenosti mezi stupňovi-
tým vůdčím výbojem uzemněnými kon-
strukcemi objektů Zemi. mu-
sí pokrývat celé předpokládané spektrum rychlosti šíření blesku (od 105
m/s 108
m/s)
[2], pouze určitou výseč, jak predikováno francouzské normě stanoveno od
106
m/s 108
m/s [4].
Ochranný poloměr dán výpočtem základě vzorce podle francouzské národní
normy 17-102, čl. nezachytí „pomalé“ bleskové výboje
