Fyzikální podstata většiny nekonvenčních
jímačů založena principu oscilačního
obvodu, jehož kmitočet dán Thomsono-
vým vztahem, kde
Energie vnějšího zdroje velmi malá (je
jí atmosférická elektřina korónové výboje)
a obvod oscilátoru hromosvodu obvo-
dem reálnými prvky, tedy tlumenými
oscilacemi.
maďarských posléze dalších evrop-
ských světových norem. samotném prin-
cipu založena elektromagnetických
modelech, při kterých akceptován fakt,
že stupňovitý vůdčí výboj musí dosáhnout
takové kritické vzdálenosti objektu, aby
mohlo dojít uzavření vodivé cesty prote-
čení hlavního bleskového proudu.55
DS137/CZ/0725 Copyright 2025 DEHN s. mu-
sí pokrývat celé předpokládané spektrum rychlosti šíření blesku (od 105
m/s 108
m/s)
[2], pouze určitou výseč, jak predikováno francouzské normě stanoveno od
106
m/s 108
m/s [4].
Na základě této metody musí být veškeré
části objektu, kterých dotkla valící se
koule poloměru přeskokové vzdálenosti,
uzemněny.
Výpočet ochranných prostorů jímací soustavy bude proveden pro stejný časový úsek
o velikosti 100. Tato situace pravděpodobně
nastane pouze zřídka amplituda obvo-
du bude oscilovat mezi maximem hod-
notou vnějšího pole. Samotné jméno
valící koule dal metodě Lee USA.
Ochranný poloměr dán výpočtem základě vzorce podle francouzské národní
normy 17-102, čl. [3]:
kde: typická rychlost výboje
čas předstihu výboje
– pro aktivní jímače ESE podle 17-102 [4]:
kde: rychlost generovaného výboje
čas předstihu výboje
Z výše uvedených výsledků zřejmé, pro různé rychlosti šíření bleskového prou-
du při stejném časovém úseku dochází různým hodnotám délek ochranného prostoru.
Obrázek Návrh ochranného prostoru použitím metody valivé kou-
le složitých objektů [3]
Obrázek Návrh ochranného prostoru podle metody ochranného
poloměru 17-102 [4]
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟔𝟔
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 106
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟔𝟔
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 106
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟔𝟔
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 106
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟔𝟔
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 106
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟔𝟔
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 106
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟔𝟔
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 106
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟔𝟔
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 106
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑓𝑓0 =
1
2𝜋𝜋√𝐿𝐿𝐿𝐿
𝑅𝑅ρ(ℎ) √2𝑟𝑟ℎ ℎ2
+ ∆(2𝑟𝑟 ∆)
𝑅𝑅ρ 𝑅𝑅ρ(5) 5
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟓𝟓
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 105
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
∆𝑳𝑳 ∆𝒕𝒕 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟔𝟔
𝒎𝒎
𝒔𝒔
× 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝟏𝟏𝟏𝟏−𝟔𝟔
𝒔𝒔 𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏𝟏 𝒎𝒎
𝑣𝑣 106
(𝑚𝑚/𝑠𝑠)
∆𝑡𝑡 100 10−6
(𝑠𝑠)
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
𝑠𝑠 =
𝑘𝑘𝑖𝑖
𝑘𝑘𝑚𝑚
𝑘𝑘𝑐𝑐𝑙𝑙
. 5.
2.2.3 Posouzení základě literatury „Fyzika účinky blesku“ [2]
Na základě fyzikálních měření blesků bylo posouzení výpočtu ochranných prostorů
použito jako podklad při tvorbě bezpečnostních norem ochraně před bleskem. Existuje
tedy sférická oblast poloměrem rovnajícím
se přeskokové vzdálenosti mezi stupňovi-
tým vůdčím výbojem uzemněnými kon-
strukcemi objektů Zemi.
2.
Přírodní vůdčí bleskový výboj (nashromážděný náboj mraku) určuje dráhu vstřícných
výbojů rozdíl jímačů ESE, kdy dráhu vstřícného výboje určuje energie frekvenční-
ho obvodu jeho hlavici.2 [3]:
pour m
et
pour m
Aktivní jímač lze definovat jako pasivní jímač doplněný budící elektroniku umístěnou
pod jeho hrotem, která zajistí včasnou iniciaci vstřícného výboje; něho vychází při od-
vození druhého ochranného prostoru pro ΔL. nezachytí „pomalé“ bleskové výboje. Přeskoková vzdálenost určena
vstřícným výbojem, který vychází uzemně-
ných konstrukcí objektů.10-6
(s):
– pro konvenční (Franklinův) typ hromosvodu podle IEC/EN/ČSN 62305-3, ed. Pokud nastane stav, vnuce-
ný kmitočet napájecího zdroje právě ro-
ven kmitočtu vlastního oscilačního obvodu,
dostane obvod elektromagnetické
rezonance.2 Aktivní jímače ESE podle
NF 17-102 [4]
Jak radioaktivní, tak elektronické jímače
s označením Early Streamer Emission (dále
jen ESE) urychleným vysláním vstřícného
výboje jsou často diskutovány literatuře
a řešeny jak praktické, tak odborné
stránce jejich působnosti proti bleskovým
výbojům.
Navíc iniciovaná jiskra jímače ESE nezajistí trvalé naváděcí pole jako klasická (kon-
venční) tyč.
Ochranný prostor aktivního jímače ESE zcela nedostatečný, protože nepokrývá
rychlost blesku 105
m/s, tzn.3.
Další zajímavostí skutečnost, průběhu návrhu ochranného prostoru dochází ke
změně podmínek vlastního návrhu (viz výše uvedené dvě rovnice), čehož lze dovodit
uměle vytvořené podmínky návrhu odporující zákonům fyziky.r.o
