Vysokoškolská učebnica sa zaoberá výkonovými polovodičovými súčiastkami a rôznymi druhmi výkonových polovodičových meničov, určených pre jednosmerné aj striedavé elektrické pohony. Preberajú sa ich principiálne aj konkrétne schémy zapojení. Výklad sa opiera o matematické rozbory s príslušnými závermi a zhrnutím poznatkov. Autor sa čiastočne zameriava aj na dimenzovanie súčiastok meničov a čiastočne rozoberá vplyv elektrických pohonov s polovodičovými meničmi na energetickú sieť.Určená je predovšetkým poslucháčom elektrotechnických fakúlt. Na získanie základných poznatkov a prehľadu vo výkonovej elektronike môže poslúžiť aj študujúcim popri zamestnaní, poslucháčom iných fakúlt, ale aj inžinierom a ostatným záujemcom v praxi.
139) pri
a, odpočítaní priepustného napätia dvoch tyristorov sérii 2UT, bude
stredné usmernené napätie neriadeného mostíka, ovplyvnené komutačným aj
ohmickými úbytkami
t^duRo d0- RJd UT
n n
(5.
Zväčšenie môže byť dosť veľké.
Spresnenie výpočtu typového výkonu transformátora objasnime prvom
príklade pre trojfázový mostíkový sieťový menič.13)
kde nj3 1,047, ďalej 2^/3 2,094 1V.5), teda vzťahu (5.4) komutačný úbytok AUu pre podľa
(3.12)
a dosadení (5.11) platia iba
teoreticky. Prepočtom na
sekundárnu stranu zachováva platnosť vzťahu (5. Podľa vzťahu (3.7), (5.j. Pri porovnaní vzťahom (5.
.
Typové výkony transformátorov podľa vzťahov (5. Pri praktických výpočtoch treba zahrnúť vplyv ohmických komu
tačných úbytkov, takže typové výkony transformátorov môžu podstatne prevy
šovať teoretické hodnoty.1) získame vzťah výpočet typového výkonu transformátora pre
trojfázový mostíkový sieťový menič ohmickými komutačnými úbytkami
(5.358 DIMENZOVANIE TRANSFORMÁTOROV, TLMIVIEK KONDENZÁTOROV
Typový výkon transformátora napájanie dvojfázového uzlového sieťového
meniča musí byť 34% väčší ako požadovaný maximálny výkon jedno
smernej strane meniča.7),
pre rovnaký maximálny výkon jednosmernej strane meniča, t. Zreteľne prejavila nevýhoda jednocestného meniča,
pri ktorom porovnaní dvojcestným meničom musí byť transformátor pod
statne predimenzovaný.12)
kde sme dosadili Ud0 podľa (5.6). č7duR0/d =
= Ud0Id, bude vplyvom komutačného ohmických úbytkov potrebný typový
výkon transformátora väčší prídavné členy (Xa 2«ri?2/3)/d t/x/d/3. Po
vyjadrení sekundárneho napätia ideálneho transformátora výrazu (5.137)-, coLaje celková rozptylová reaktancia jednej fázy transformátora
prepočítaná sekundárnu stranu náhradný vnútorný odpor daný
celkovým odporom 2R2dvoch fáz transformátora (prúd /dtrojfázového mostí
ka preteká počas 1/6 periódy napájacieho napätia cez vinutia dvoch fáz trans
formátora) prepočítaným opäť sekundárnu stranu
