Výkonová elektronika pre elektrické pohony

| Kategorie: Učebnice  | Tento dokument chci!

Vysokoškolská učebnica sa zaoberá výkonovými polovodičovými súčiastkami a rôznymi druhmi výkonových polovodičových meničov, určených pre jednosmerné aj striedavé elektrické pohony. Preberajú sa ich principiálne aj konkrétne schémy zapojení. Výklad sa opiera o matematické rozbory s príslušnými závermi a zhrnutím poznatkov. Autor sa čiastočne zameriava aj na dimenzovanie súčiastok meničov a čiastočne rozoberá vplyv elektrických pohonov s polovodičovými meničmi na energetickú sieť.Určená je predovšetkým poslucháčom elektrotechnických fakúlt. Na získanie základných poznatkov a prehľadu vo výkonovej elektronike môže poslúžiť aj študujúcim popri zamestnaní, poslucháčom iných fakúlt, ale aj inžinierom a ostatným záujemcom v praxi.

Vydal: Alfa, vydavateľstvo technickej a ekonomickej litera­túry, n. p., 815 89 Bratislava, Hurbanovo nám. 3 Autor: Juraj Oetter

Strana 350 z 404

Vámi hledaný text obsahuje tato stránku dokumentu který není autorem určen k veřejnému šíření.

Jak získat tento dokument?






Poznámky redaktora
V strede obrázku nakreslená trojfázová sústava harmonických napätí uz, ktorá obsahuje idealizované fázové napätia synchrónneho motora uzu, uzy, w2W.36 text opisujúci tento obrázok stati 3. Na obrázku 4.47) a n/2 bude príslušná zložka fázového prúdu zzwdaná vodivosťou tyristo­ ra V2, príp.352 ZÁKLADNÉ ZAPOJENIA MENIČOV NAPÁJANIE STRIEDAVÝCH MOTOROV otáča dostatočnou rýchlosťou cos co7. pri záťažnej komutácii platí rovnaká podmienka. Znamienka fázového napätia a prúdu musia byť preto zväčša zhodné, keď určitých intervaloch bude menič pracovať zápornými výkonmi. Mostíkový prúdový striedač aktívnou záťažnou komutáciou môže pracovať uhlamifázového riadenia rozpätí zr/2 5tt/ prípadne 11/r/12. Poloha impulzov zodpo­ vedá uhlom fázového riadenia a]5 tyristorov V2. Maximálny uhol riadenia sieťového meniča bol teoreticky a lmS prakticky však iba alm= 5n/6 n/12.3. Pri uhle vedenia tyristorov 2tt/3 (pri vonkajšej záťažnej komutácii uhol vedenia rovnaký ako pri vonkajšej sieťovej komutácii ONP; pozri fys %,2na piatej šiestej osi o)7t obr.35 (pozri obr. Vyplynulo podmienky, aby nezlyhala sieťová komutácia. 4. Fázové napätie wzwje nakreslené hrubšou čiarou, aby srre lepšie mohli analyzo­ vať pomery zvolenej fáze záťaže tejto fáze preskúmame časovú závislosť prúdu izwa okamžitého výkonu zv/, ktorý bude pri zvolených kladných smeroch fázových veličín podľa obr.46) dodáva hradlové impulzy iGna jednotlivé tyristory VI až tak, ako nakreslené druhej osi a>zt. 3.47 hore nakreslený konštantný prúd ktorý dodáva na jednosmernej strane meniča prúdový zdroj.47. posunutá tak, znamienko prúdu napätia bude zväčša súhlasné, teda okamžitý výkon bude zväčša kladný. Poznatok, pre striedačo- vý chod treba nastaviť uhol riadenia väčší ako 7t/2, dobre známy teórie sieťových meničov.j. 4. 4. 4. Generátor hradlových impulzov GHI (pozri obr. prenášal elektrickú energiu z jednosmernej strany striedavú stranu, musí byť stredná hodnota okamži­ tých výkonov kladná (na striedavej strane meniča teda energia spotrebuje v synchrónnom stroji, ktorý pracuje ako motor).2), musí byť väčší ako /r/2.46 vyjadrený súčinom P™ w™'™ (4-69) Aby skúmaný menič pracoval ako striedač, t. Ďalej predpokladajme, trojfázovom vinutí statora vplyvom otáčavého magnetického poľa rotora indukuje trojfá­ zová sústava harmonických napätí. Zvolené uhly riadenia a]5 aV2= 3n/A podľa známych zásad vyznačené trojfázovej . fáze musí byť tyristor vodivý najmä kladnej polperióde napätia iW2 tyristor najmä zá­ pornej polperióde tohto napätia (zzw= —/V5 0)- bude uhol fázového riadenia tyristorov určovať rovnako, ako pri trojfázovom mostíkovom sieťo­ vom meniči obr. Princíp činnosti trojfázového mostíkového prúdového striedača aktívnou záťažnou komutáciou vysvetlíme podľa časo­ vých závislostí rôznych veličín nakreslených obr. 3