Vysokoškolská učebnica sa zaoberá výkonovými polovodičovými súčiastkami a rôznymi druhmi výkonových polovodičových meničov, určených pre jednosmerné aj striedavé elektrické pohony. Preberajú sa ich principiálne aj konkrétne schémy zapojení. Výklad sa opiera o matematické rozbory s príslušnými závermi a zhrnutím poznatkov. Autor sa čiastočne zameriava aj na dimenzovanie súčiastok meničov a čiastočne rozoberá vplyv elektrických pohonov s polovodičovými meničmi na energetickú sieť.Určená je predovšetkým poslucháčom elektrotechnických fakúlt. Na získanie základných poznatkov a prehľadu vo výkonovej elektronike môže poslúžiť aj študujúcim popri zamestnaní, poslucháčom iných fakúlt, ale aj inžinierom a ostatným záujemcom v praxi.
prenášal elektrickú energiu
z jednosmernej strany striedavú stranu, musí byť stredná hodnota okamži
tých výkonov kladná (na striedavej strane meniča teda energia spotrebuje
v synchrónnom stroji, ktorý pracuje ako motor).47 hore nakreslený konštantný prúd ktorý dodáva na
jednosmernej strane meniča prúdový zdroj. 4. pri záťažnej komutácii platí rovnaká
podmienka. Poznatok, pre striedačo-
vý chod treba nastaviť uhol riadenia väčší ako 7t/2, dobre známy teórie
sieťových meničov. posunutá tak, znamienko prúdu napätia bude zväčša
súhlasné, teda okamžitý výkon bude zväčša kladný. 4. 4. Poloha impulzov zodpo
vedá uhlom fázového riadenia a]5 tyristorov V2.
V strede obrázku nakreslená trojfázová sústava harmonických napätí uz,
ktorá obsahuje idealizované fázové napätia synchrónneho motora uzu, uzy, w2W.36 text opisujúci tento obrázok stati
3. Vyplynulo podmienky,
aby nezlyhala sieťová komutácia. Znamienka fázového napätia
a prúdu musia byť preto zväčša zhodné, keď určitých intervaloch bude
menič pracovať zápornými výkonmi.3. 3.
Na obrázku 4. Pri uhle vedenia tyristorov 2tt/3
(pri vonkajšej záťažnej komutácii uhol vedenia rovnaký ako pri vonkajšej
sieťovej komutácii ONP; pozri fys %,2na piatej šiestej osi o)7t obr. Princíp činnosti trojfázového mostíkového
prúdového striedača aktívnou záťažnou komutáciou vysvetlíme podľa časo
vých závislostí rôznych veličín nakreslených obr.47)
a n/2 bude príslušná zložka fázového prúdu zzwdaná vodivosťou tyristo
ra V2, príp. Maximálny uhol riadenia sieťového meniča bol teoreticky
a lmS prakticky však iba alm= 5n/6 n/12.2), musí byť väčší ako /r/2.46 vyjadrený súčinom
P™ w™'™ (4-69)
Aby skúmaný menič pracoval ako striedač, t.47.46) dodáva hradlové impulzy iGna jednotlivé tyristory VI
až tak, ako nakreslené druhej osi a>zt.j.352 ZÁKLADNÉ ZAPOJENIA MENIČOV NAPÁJANIE STRIEDAVÝCH MOTOROV
otáča dostatočnou rýchlosťou cos co7. 3. Ďalej predpokladajme, trojfázovom
vinutí statora vplyvom otáčavého magnetického poľa rotora indukuje trojfá
zová sústava harmonických napätí. Mostíkový prúdový striedač aktívnou záťažnou komutáciou môže
pracovať uhlamifázového riadenia rozpätí zr/2 5tt/ prípadne 11/r/12. Generátor hradlových impulzov
GHI (pozri obr.35 (pozri obr. 4. fáze musí byť tyristor vodivý
najmä kladnej polperióde napätia iW2 tyristor najmä zá
pornej polperióde tohto napätia (zzw= —/V5 0)- bude uhol fázového
riadenia tyristorov určovať rovnako, ako pri trojfázovom mostíkovom sieťo
vom meniči obr. Zvolené uhly
riadenia a]5 aV2= 3n/A podľa známych zásad vyznačené trojfázovej
.
Fázové napätie wzwje nakreslené hrubšou čiarou, aby srre lepšie mohli analyzo
vať pomery zvolenej fáze záťaže tejto fáze preskúmame časovú závislosť
prúdu izwa okamžitého výkonu zv/, ktorý bude pri zvolených kladných smeroch
fázových veličín podľa obr
