Vysokoškolská učebnica sa zaoberá výkonovými polovodičovými súčiastkami a rôznymi druhmi výkonových polovodičových meničov, určených pre jednosmerné aj striedavé elektrické pohony. Preberajú sa ich principiálne aj konkrétne schémy zapojení. Výklad sa opiera o matematické rozbory s príslušnými závermi a zhrnutím poznatkov. Autor sa čiastočne zameriava aj na dimenzovanie súčiastok meničov a čiastočne rozoberá vplyv elektrických pohonov s polovodičovými meničmi na energetickú sieť.Určená je predovšetkým poslucháčom elektrotechnických fakúlt. Na získanie základných poznatkov a prehľadu vo výkonovej elektronike môže poslúžiť aj študujúcim popri zamestnaní, poslucháčom iných fakúlt, ale aj inžinierom a ostatným záujemcom v praxi.
6, uvedený záver platí pre väčší uhol
(p nj6 (30°), teda (210°) širokej oblasti uhlov riadenia
0 tt/3 (60°)). Každý tyristor vypínal zapnutí druhého ňom zapínaného
tyristora, t. vypol pri zapnutí tyristora V3, ďalej tyristor sa
vypol pri zapnutí atď Vidno, teraz ani pri ohmickej záťaži tyristor
nevypínal konci intervalu príslušnej polperiódy fázového napätia.276 ZÁKLADNÉ ZAPOJENIA MENIČOV NAPÁJANIE STRIEDAVÝCH MOTOROV
jednofázovom striedavom meniči napätia. Pretože tt/4 dostatočne blízko
k uhlu a,mm 12, hodnotou (pje približne daný uhol, ktorý porovna
ní okamihom prechodu príslušného fázového napätia cez nulu) zostáva daný
tyristor zapnutý dlhšie (pozri obr.7) napätie u/m umv, teda dané združeným napätím
obidvoch vlastných fáz (pozri definíciu vlastných fáz nevlastnej fázy uvedenú
v odstavci vzťahom (4. Pri prechode daného napätia cez nulu začína príslušnom tyristore
narastať záporné napätie, ktoré zapnutý tyristor vypína. Vtedy
však, keď konci predpokladanej polperiódy, dané fázové napätie nulové,
majú ostatné dve fázové napätia rovnaké absolútne hodnoty, ale opačnými
znamienkami.j. zväčšovaním uhla riadenia
sa sínusoidy wvuv vysekáva stále väčší úsek blízkosti jej maxima minima,
zatiaľ prídavok superponuje okolí prechodu cez nulu efektívnu
hodnotu výsledného napätia uzm podstatne menší vplyv ako dané výseky. —wvwu/2, bol
plynulý (aj keď zlomom), bez zvislého skoku. Tam, kde spolupracujú iba dvojice, tie, ktoré
ešte neboli vymenované, napätie dané príslušným úsekom napätia podľa
vzťahov (4. Platí preto, lebo ešte pred skončením predpo
kladanej polperiódy, pri tt/3, zapína tretí spolupracujúci tyristor. asi 82°30'). 4. 3.
Prostredná tretina obr. Pri ohmickej
záťaži, pri uhle n/3, neexistovali úseky trojicami spolupracujúcich
tyristorov. Pri ohmickej záťaži vyšrafované plôšky „zanikli“ ,
teda prechod sínusoidy wvuv sínusoidu —wvvw/2, príp. Keď záťaži induk
tívna zložka, tyristor vypína neskôr (keď fázové napätie opačnej
polperióde). Vypnutie tyristora nastalo teda na
konci tej polperiódy príslušného fázového napätia, začiatku ktorej bol
definovaný jeho uhol riadenia.8) alebo (4.9).7)).5 uhol riadenia zvolený rozpätí n/3 <
< tt/2. Veľkosť vyšrafovaných plôšok, ktorými končí prísluš
ný úsek združeného napätia wvuv priebehu u7UV, erná relatívnej veľkosti
induktívnej zložky záťaže. V3
a V4, podľa vzťahu (4. Pri ohmickej trojfázovej záťaži musel byť potenciál toho uzla
záťaže, ktorý cez antiparalelnú dvojicu pripojený „fázu prechádzajúcu cez
nulové napätie“ zhodný potenciálom uzla sekundárneho vinutia transform á
tora. Časovou zmenou prúdu, ktorý zaostáva napätím in
dukčnosti indukuje napätie, ktoré pôsobí proti závěrnému účinku napájacieho
fázového napätia skúmaný tyristor. onkrétna hodnota tt/24 (t.j.
V úseku činnosti trojíc tyristorov úseku činnosti dvojíc príp.
Preto narastajúcim uhlom dosť rýchlo klesá efektívna hodnota napätia u7m. preto,
