Vysokoškolská učebnica sa zaoberá výkonovými polovodičovými súčiastkami a rôznymi druhmi výkonových polovodičových meničov, určených pre jednosmerné aj striedavé elektrické pohony. Preberajú sa ich principiálne aj konkrétne schémy zapojení. Výklad sa opiera o matematické rozbory s príslušnými závermi a zhrnutím poznatkov. Autor sa čiastočne zameriava aj na dimenzovanie súčiastok meničov a čiastočne rozoberá vplyv elektrických pohonov s polovodičovými meničmi na energetickú sieť.Určená je predovšetkým poslucháčom elektrotechnických fakúlt. Na získanie základných poznatkov a prehľadu vo výkonovej elektronike môže poslúžiť aj študujúcim popri zamestnaní, poslucháčom iných fakúlt, ale aj inžinierom a ostatným záujemcom v praxi.
Kirchhoffovho zákona (pri zanedbaní priepust
ného napätia asi tyristore) platí
U Wd
Maximálne blokovacie závěrné napätie tyristore dané amplitúdou napá
jacieho napätia
í/vdm ^vrm (3.249). o)ĹA 7,596 Q), pretože je
použitá nulová dióda, pracuje usmerňovač oblasti neprerušovaných prúdov.4. konci kladnej polperiódy tyristor vypína prúd
preberie nulová dióda, preto Usmerňovač nulovou diódou teda aj
pri záťaži RLU^ ONP hľadiska usmerneného napätia správa akoby bola záťaž
výlučne ohmická. 3.49). Maximálne záverne napätie nulovej dióde je
.23 stati 3. Pritom priebehu usmerneného napätia nemožno zistiť, je
v záťaži zdroj akú toto napätie hodnotu.172 ZÁKLADNÉ ZAPOJENIA MENIČOV NAPÁJANIE JEDNOSMERNÝCH MOTOROV
nom fázovom posune arcíg cor nj24 (teda 82,5°, pri =
= 314,16rad. Počas činnosti tyristora prúd rovnaký charakter,
ako pri sieťovom meniči bez nulovej diódy. skutočnosti komutácia nie ideálna (okamži
tá), preto počas komutačného uhla prúd vypínanej súčiastky (tyristora či
diódy) plynulo klesá, prúd zapínanej súčiastky zase narastá. Pri prechode napájacieho napätia
cez nulu zápornej polperiódy nastáva ďalšia komutácia, pričom vplyvom
záporného napájacieho napätia stane dióda vodivou tyristor dostane
do závěrného stavu. 3.
Priebeh usmerneného napätia zodpovedá usmerňovaču bez nulovej diódy
s ohmickým zaťažením.248) (3. Pre zjednodušenie sme zanedbali čas potrebný komutá-
ciu medzi diódou tyristorom. pri celkovom odpore obvode
kotvy motora 24,18 mH, príp. 3. Celkový usmernený prúd z'd, ktorý nepreru
šovaný, minimálnu hodnotu /d(ff,) id(2n ax) pri uhle riadenia, pretože
počas činnosti nulovej diódy prúd —zVNklesá exponenciále charakterizo
vanej časovou konštantou ustálenou hodnotou —UJRA. Pri uhle riadenia
nastáva komutácia nulovej diódy tyristor, ktorý prevezme celý usmernený
prúd hodnotou id(a,). Preskúmanie priebehu prúdov počas komutácie možno urobiť
podobne, ako pri obr. Priebehy prúdov
pri reálnej kornutách naznačené úsekoch prerušovanou čiarou (obr.48 «VN= —«d.
To, dôsledok rozptylovej reaktancie transformátora, ktorý napája
usmerňovač.
Priebeh napätia tyristore tvorí „sínusový doplnok“ priebehu usmerne
ného napätia, pretože podľa Ií.250)
Napätie nulovej dióde invertované usmernené napätie, pretože podľa
obr. charakteristické pre
činnosť sieťového meniča ONP.
Indukčnosť záťaži relatívne veľká (napr.2. zodpovedá časovej konštante A/R (p/a) =
= 24,18ms; porovnaj dĺžkou periódy TL— ms) zvolenom pomernom
protinapätí UJy/2 0,15 sme vypočítali vzťahov (3
